合成氣預混火焰的熱聲振蕩

第18卷第2期燃燒科學(xué)與技術(shù)2012年4月Journal of Combustion Science and TechnologyApr.2012多孔介質(zhì)鈍體火焰穩定性劉明侯,許勝,陳靖,陳義良(中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)熱科學(xué)和能源工程系,合肥230027)摘要:提岀釆用多孔介質(zhì)材料制作鈍體火焰穩定器,旨在利用其通透和彌散性能改善鈍體后燃空比,從而提高火焰穩定性.通過(guò)對實(shí)心鈍體、平均孔徑為1.27mm和0.32mm的多孔介質(zhì)鈍體尾跡冷態(tài)流場(chǎng)、鈍體火焰及其穩定特性對比實(shí)驗,發(fā)現基于來(lái)流速度和鈍體特征長(cháng)度尺度的雷諾數對實(shí)心和多孔介質(zhì)鈍體回流區產(chǎn)生特性影響較大.多孔介質(zhì)鈍體回流區岀現在xD=1,其長(cháng)度為(0.8~1.0)D,回流強度35%;實(shí)心鈍體產(chǎn)生的回流區緊貼鈍體,長(cháng)度為1.4D、回流強度為82%.當空氣伴流速度為60ms時(shí),實(shí)心鈍體燃料流速度小于3.lm/s時(shí)熄火,而平均孔徑為1.70mm和0.32mm的多孔介質(zhì)則分別在實(shí)心鈍體燃料流速度小于1.6ms和09m/s后才熄火.由于多孔介質(zhì)滲透和彌散作用,鈍體后燃料空氣混合更好,可獲得更寬的火焰穩定范圍.當燃料速度相同時(shí),多孔介質(zhì)鈍體熄火的空氣伴流速度更大;當相同燃料和空氣伴流條件時(shí),多孔介質(zhì)火焰剛性更強,燃燒更充分.關(guān)鍵詞:多孔介質(zhì);火焰穩定器;熄火極限;火焰穩定性中圖分類(lèi)號:TK223.23文獻標志碼:A文章編號:1006-8740(2012)020111-06Flame Stability of Porous Media Bluff BodiesLIU Ming-hou, XU Sheng, CHEN Jing, Chen Yi-liangDepartment of Thermal Science and Energy Engineering, University of Science and Technology of ChinaHefei 230027. ChinaAbstract: Due to permeability and diffusion, the porous media bluff body was proposed as flame holder to improveflame stability. By comparing of cold flow field, flame structure and flame stabilization of solid, 394 and1 576 PPM(pores per meter) porous media blunt bodies, it was found that the back flow regions after different bluffdies changed obviously with Reynolds numbers, which is based on free stream velocity and blunt body lengthscale. Compared with porous media bodies, the solid blunt body has bigger recirculation regions and stronger backflow intensity. For porous media blunt body, its back flow region occurs at x/D= l, with about 0.8D--1 0D in lengthand 35% in back flow intensity, For solid blunt body, however, its back flow region is about 1. 4D in length and 82%in back flow intensity. Due to virtual mixing of fuel and oxidant, the porous media flame holder has better flame sta-bilization. For a given fuel velocity, the porous media flame holder has bigger extinction velocity of air co-flow. Forthe same air and fuel velocities, the combustion after porous media bodies is more stable and effectiveKeywords: porous media; flame holder; extinction limits; flame stability采用鈍體火焰穩定器是提髙航空發(fā)動(dòng)機、火箭沖穩定器為Ⅴ型火焰穩定器,其主要作用是形成穩定的壓發(fā)動(dòng)機和民用回轉窯等設備或裝置的燃燒室火焰回流區.大量的研究和應用表明,V型火焰穩定器導穩定性的重要手段之一.工程中常用的典型鈍體火焰致燃燒室產(chǎn)生較大流動(dòng)損失.由于回流區燃料和氧化中國煤化工收稿日期:2011-08-29基金項目:國家自然科學(xué)基金資助項目(1112296;50936005)HCNMHG作者簡(jiǎn)介:劉明侯(1966-),男,博士,教授.通訊作者:劉明侯, mhliulaustc. edu. cnl12燃燒科學(xué)與技術(shù)第18卷第2期劑混合不好,火焰穩定邊界相對較窄,燃燒效率不高,還答易出現振蕩燃燒為了解決上述問(wèn)題,研究1實(shí)驗裝置者發(fā)明了改進(jìn)的ⅴ形穩定器.該穩定器是在V形頂部或兩側開(kāi)槽或孔、其目的是使Ⅴ形穩定器上游的燃圖1為丙烷與空氣擴散燃燒實(shí)驗裝置示意料進(jìn)入后面的回流區,使得回流區燃料與空氣混合更圖.多孔介質(zhì)置于燃料噴嘴上方L處.燃料管的內徑好,可以大大降低貧燃熄火極限2.可見(jiàn),火焰穩定D2=5mm,壁厚1.5mm,長(cháng)度為1m.空氣伴流管道器除了穩定渦旋作用外,還需要有效強化燃料與氧化內徑D1=60mm,長(cháng)度600mm.石英玻璃管內徑為劑混合的作用通常,鈍體火焰穩定器火焰穩定能力與堵塞比相鈍體材料:平均孔徑為1.27m和0.32mm多孔介關(guān),尤其是當流體速度較快時(shí),實(shí)現火焰駐定的堵塞質(zhì)孔鈍體板及實(shí)心鈍體圓盤(pán).不同材料鈍體結構外比就更大,如導彈發(fā)動(dòng)機中火焰穩定器的堵塞比可形尺寸相同,均為圓盤(pán)鈍體結構,其端面直徑為D達到50%~60%.然而大堵塞比的火焰穩定器會(huì )導40mm,高度h為8mm.流體通道堵塞比達致嚴重的流動(dòng)損失,降低發(fā)動(dòng)機推力,火焰穩定器必4.1%燃然料管與鈍體材料幾何布置如圖2所示,實(shí)須在穩定火焰的同時(shí),減少流動(dòng)損失.為此,研究者驗時(shí),空氣壓氣機抽入空氣,通過(guò)渦輪流量計(流量提出了高效的渦旋駐定穩定器,如沙丘穩定器、范圍為5-100m/h,精度等級為±1.5%)進(jìn)入燃燒室駐渦穩定器等研究者通過(guò)大量硏究總結出一個(gè)火焰穩定器靂與丙烷燃料進(jìn)行擴散燃燒.實(shí)驗通過(guò)多孔介質(zhì)與實(shí)心鈍體火焰和冷態(tài)流場(chǎng)對比,分析多孔介質(zhì)火焰穩定要有如下性能:優(yōu)越的駐渦性能燃料與空氣得到器對流體壓力損失、熄火極限和火焰高度等參數的影有效混合、強化液體燃料的蒸發(fā)、減少流動(dòng)阻力等.響,探索采用多孔介質(zhì)火焰穩定器提高火焰穩定性的而影響鈍體火焰穩定器火焰穩定性能因素包括其形可行性狀、燃料/伴流速度(或動(dòng)量)比、燃料/氧化劑比、燃料類(lèi)別和工作壓力等.已進(jìn)行的研究中,雖然火焰穩定器形狀多樣,但都是采用實(shí)心材料或開(kāi)槽挖孔制作成各種形式的鈍體火焰穩定器多孔介質(zhì)是一種新型的材料,已被廣泛應用于流動(dòng)、傳熱、燃燒等各個(gè)領(lǐng)域.多孔介質(zhì)大比熱容有蓄熱作用,相當于固定的高溫源,有利于穩定火焰;單位體積內多孔介質(zhì)有很大的表面積,氣體和固體之間可以進(jìn)行充分的熱交換,使得燃燒溫度分布相對均勻,提高燃燒安全性和穩定性,同時(shí)多孔介質(zhì)的復雜多變的流道橋路,也可以在延長(cháng)燃氣停留時(shí)間的同時(shí)1—丙烷;2—石英玻璃罩;3—多孔介質(zhì);4—空氣整流器;5—渦輪強化燃燒;多孔介質(zhì)的高熱導率和強輻射作用可以流量計;6一空氣壓氣機;7一CCD照相機使反應放出的熱量向上游和下游傳給臨近的流體介圖1實(shí)驗裝置示意質(zhì)杜聲同等對陶瓷多孔毛細滲油火焰穩定器的實(shí)D驗研究結果表明,毛細滲油結構可以有效擴大火焰穩高度h定范圍,對點(diǎn)火、防振及火焰狀況都有利,而且由于毛細儲油功能,使熄火時(shí)間加長(cháng);由于熱慣性的存在有利于再著(zhù)火雖然目前對多孔介質(zhì)內燃燒已進(jìn)行了很多研究但用多孔介質(zhì)做火焰穩定器相關(guān)研究還未見(jiàn)報道.本文提出用多孔材料制作多孔介質(zhì)火焰穩定器.采用熱線(xiàn)測試實(shí)心鈍體和多孔介質(zhì)鈍體尾跡冷態(tài)流場(chǎng)結構,并采用丙烷為燃料進(jìn)行對比燃燒實(shí)驗中國煤化工研究多孔介質(zhì)鈍體火焰穩定特性.ICNMHG2012年4月劉明侯等:多孔介質(zhì)鈍體火焰穩定性113為了研究回流區大小和回流強度,用熱線(xiàn)測速儀15mm處.對于實(shí)心鈍體火焰(圖4(a)),當va=1m/s測試了各種工況時(shí)不同火焰穩定器后軸線(xiàn)上流向速時(shí),由于空氣速度較小,火焰長(cháng)且呈黃紅色,呈現擴度分布.冷態(tài)流場(chǎng)測試中,熱線(xiàn)測速儀采用直徑散火焰特征.隨著(zhù)空氣伴流速度增大(v2=2m/s),火5μ m wollaston(PT10%RH熱絲,其速度敏感長(cháng)度為焰上部為黃紅色,下部為藍色.這是由于伴流速度增lmm,電阻52Ω.熱線(xiàn)測速儀測試時(shí)采用恒溫工作大,鈍體火焰穩定能力的下降導致擴散火焰(黃紅色模式,熱線(xiàn)測速儀工作電阻R與環(huán)境溫度下電阻R部分)抬舉.燃料與空氣在自由流與尾跡交界面混合比值為1.8.熱線(xiàn)測速儀信號經(jīng)過(guò)放大、平移、通過(guò)較好,且應變率較低,沿著(zhù)鈍體四周產(chǎn)生了藍色火16通道AD(12位)板進(jìn)入計算機.采樣頻率焰.隨著(zhù)空氣伴流速度進(jìn)一步增大(v2=3~4ms)3.5kH,采樣時(shí)間10s.實(shí)驗前,對熱線(xiàn)測速儀進(jìn)行鈍體穩定火焰能力降低,火焰上部黃色的擴散火焰部速度-電壓標定.具體標定過(guò)程見(jiàn)文獻[0],平均速度分漸漸變小、消失.當空氣速度進(jìn)一步增大時(shí),火焰測量誤差為1.7%尾跡處的黃紅色火焰消失,轉變成短小藍色的純鈍體火焰.該藍色火焰出現在繞鈍體后回流區與自由流2流動(dòng)損失交界的剪切處,主要由于繞流剪切強化了燃料與氧化劑的混合.當v>6m/s時(shí),實(shí)心鈍體產(chǎn)生熄火.這是實(shí)驗采用 Swema微壓差計( SwemaMan80,分辨由于繞流剪切層產(chǎn)生的高應變率引起熄火.多孔介率0.1Pa測量流體經(jīng)過(guò)3種不同鈍體穩定器后流體質(zhì)鈍體火焰(圖4(b)與實(shí)心鈍體火焰發(fā)展過(guò)程也類(lèi)的壓降,以評估不同火焰穩定器的流動(dòng)損失.取壓位似,但火焰穩定能力提高很多.當v=5m/s時(shí),才開(kāi)置分別在鈍體上下表面15mm處.壓降隨流速分布始產(chǎn)生擴散火焰的拾舉;當va=8ms時(shí),抬舉火焰依關(guān)系如圖3所示從圖中可見(jiàn),與實(shí)心鈍體相比,相然比較穩定,但開(kāi)始向鈍體火焰轉變.多孔介質(zhì)鈍體同空氣伴流速度時(shí)多孔介質(zhì)火焰穩定器能明顯降低尾跡中,由于燃料可以直接穿過(guò)多孔介質(zhì)鈍體,因而流體壓力損失.隨著(zhù)伴流空氣速度的提高,多孔介質(zhì)其火焰與射流擴散火焰特征類(lèi)似.而實(shí)心鈍體火焰開(kāi)火焰穩定器減少壓力損失的優(yōu)勢更明顯.當空氣速始產(chǎn)生抬舉時(shí),是空心火焰.火焰根部環(huán)繞鈍體端面度達到8ms時(shí),平均孔徑為1.27mm和0.32mm的四周,呈中空狀態(tài),因而火焰跳動(dòng)、不穩定,直至熄火多孔介質(zhì)穩定器前后壓力差分別為79Pa和73.5Pa而實(shí)心鈍體的前后壓力差達到191Pa,分別為前者的24倍和2.6倍.多孔介質(zhì)平均孔徑從1.27mm變化到032mm時(shí),由于測試的速度較小,壓降-速度特性并沒(méi)有明顯差異.但隨著(zhù)速度變大,兩者差異有變大的趨勢.可見(jiàn),在航空和火箭發(fā)動(dòng)機等髙流速燃燒流場(chǎng)中如使用多孔介質(zhì)火焰穩定器可顯著(zhù)減少壓力損失180一實(shí)心鈍體速度/m·s)140(a)實(shí)心鈍體速度/(m·s)圖3冷態(tài)流場(chǎng)中不同鈍體前后壓力差3多孔介質(zhì)鈍體火焰實(shí)驗時(shí),首先通過(guò)固定燃料速度(v=4.5m/s)改變空氣伴流(v=2~9m/s)觀(guān)測不同鈍體后火焰演I中國煤化工CNMHG鈍體變過(guò)程(圖4).實(shí)驗中,燃料出口位于鈍體下方L=圖4燃料速度為v=45m/s,不同空氣伴流速度火焰114燃。燒科學(xué)與技術(shù)第18卷第2期為了進(jìn)一步比較多孔介質(zhì)火焰穩定器與實(shí)心鈍孔介質(zhì)回流區長(cháng)度大約為0.8D~1.0D,小于實(shí)心鈍體穩定器的火焰穩定性,并評估多孔介質(zhì)孔密度對火體后回流區長(cháng)度另外,多孔介質(zhì)鈍體具有滲透和產(chǎn)焰穩定特性的影響,又引人了平均孔徑為1.27mm生回流區的雙重功能,但多孔介質(zhì)回流區在更下游位的多孔介質(zhì)鈍體進(jìn)行火焰穩定實(shí)驗.通過(guò)給定空氣置.且隨著(zhù)雷諾數增大,回流區更小,回流區向更下伴流速度(va=6.0ms)或給定燃料流速度(=游發(fā)展.實(shí)心鈍體回流強度大于多孔介質(zhì).實(shí)心鈍體1.2ms),觀(guān)測火焰熄火工況(表1)回流速度是來(lái)流速度的82%左右,而多孔介質(zhì)最大表1兩種情況下不同鈍體熄火極限值回流速度是來(lái)流速度的35%.雷諾數對實(shí)心鈍體后回流區影響較小,但對多孔介質(zhì)后回流區大小和回流才料F1.2強度影響較大.在雷諾數8000~13333范圍內,實(shí)實(shí)心鈍體≤31msv≥45ms平均孔徑為127mm的多孔介質(zhì)v≤16msv2≥5.3m/s心鈍體后回流區大小和回流強度基本不變;而多孔介平均孔徑為032mm的多孔介質(zhì)v≤0.9msw2≥8.1m/s質(zhì)鈍體隨著(zhù)雷諾數的增大,回流區大小和強度都減弱.這說(shuō)明,對于一定孔密度和厚度的多孔介質(zhì)鈍從表1的熄火極限數據可發(fā)現在相同空氣伴流體,來(lái)流速度增大時(shí),其產(chǎn)生回流區的能力下降這速度時(shí),實(shí)心鈍體需要更多的燃料才能實(shí)現火焰穩里需要指出的是,由于實(shí)驗時(shí),多孔介質(zhì)鈍體上游端定.當空氣伴流速度v=6.0ms,實(shí)心鈍體需要燃料面有燃料噴管(直徑是5mm,因此,在xD=0處軸速度>3.1ms才能保障不熄火;平均孔徑為向速度近似等于零.如果沒(méi)有燃料管的阻擋作用,該0.32mm的多孔介質(zhì)鈍體只需要燃氣速度大于09m/s,就不熄火.在相同燃料速度時(shí),實(shí)心鈍體需處軸向速度不會(huì )接近零通過(guò)流向平均速度沿軸線(xiàn)分布(圖5)可以發(fā)現要更小的空氣伴流速度實(shí)現穩定燃燒.如當燃料速多孔介質(zhì)和實(shí)心鈍體后流場(chǎng)結構有明顯差異(圖度ⅵ=12ms時(shí),實(shí)心鈍體在空氣伴流速度v=6).當燃料噴管在鈍體上游時(shí),對于實(shí)心鈍體,燃料45mS以上產(chǎn)生熄火,而平均孔徑為032mm的多需要繞過(guò)鈍體,在回流區與自由流邊界上進(jìn)行混孔介質(zhì)鈍體產(chǎn)生熄火的空氣伴流速度達到8.1m/s.合.從流場(chǎng)結構測試結果發(fā)現,自由流速度變化對回比較3種火焰穩定器發(fā)現,平均孔徑為0.32mm的最佳.可能平均孔徑為0.32mm的多孔介質(zhì)兼顧了通透性(有利于鈍體后燃料與氧化劑混合)和回流區特1000性,使得穩定器后速度場(chǎng)、組分場(chǎng)更加適合燃燒,從而火焰穩定性較強,熄火極限拓寬.因此,對多孔介質(zhì)火焰駐定特性硏究時(shí),其孔密度是一個(gè)關(guān)鍵參數4鈍體尾跡冷態(tài)流場(chǎng)測試Re=10666Re=13333實(shí)心鈍體平均孔徑0.32mma平均孔徑0.32mm0平均孔徑0.32mm多孔介質(zhì)和實(shí)心鈍體火焰穩定器火焰穩定性能差異與其尾跡中燃料分布及鈍體尾跡流場(chǎng)結構密不圖5軸向平均速度沿軸線(xiàn)分布可分.圖5給出軸向平均速度沿軸線(xiàn)分布.圖中,x是測點(diǎn)距離鈍體下游端面軸向距離,D是鈍體端面直徑;U是無(wú)鈍體時(shí)通道內流體平均速度;雷諾數為基于長(cháng)度尺度D和來(lái)流速度的值,即Re=-D.從圖5可以看出,實(shí)心鈍體和平均孔徑為0.32mm的多孔介質(zhì)鈍體后軸線(xiàn)上平均速度分布有很大不同.實(shí)心鈍體后軸向速度為負,說(shuō)明鈍體后是回流區,其長(cháng)度大約為14D;而多孔介質(zhì)鈍體后由于多孔介質(zhì)滲透性,其速度為正.由于多孔介質(zhì)鈍體的阻擋中國煤化工作用,大約在xD=1時(shí)才開(kāi)始出現一個(gè)回流區,回CNMHG流區大約在1.8D~20D處結束.這說(shuō)明,一方面,多多扎把平后埸纖示意2012年4月劉明侯等:多孔介質(zhì)鈍體火焰穩定性115流區大小影響不大(圖5),由于空氣與燃料混合處尾跡回流區域,導致火焰呈現很強的擴散火焰特征(圖6虛線(xiàn)速度較大,混合時(shí)間較短;對于多孔介質(zhì)比較平均孔徑為0.32mm和1.27mm的多孔介質(zhì)鈍鈍體,燃料可以滲透到回流區上游,該處速度較低,體火焰發(fā)現,當L小于5cm時(shí),孔密度小時(shí)火焰長(cháng)混合時(shí)間較長(cháng),呈現局部預混燃燒特性.因此,多孔度略長(cháng).這是由于平均孔徑為1.27mm時(shí)孔徑較大介質(zhì)鈍體極大地改善了尾跡中燃料與空氣的混合,有當L很小時(shí),燃料在鈍體前來(lái)不及與空氣充分混合更適合燃燒的組分場(chǎng).但由于回流區較小,且回流強通過(guò)滲透進(jìn)入鈍體尾跡區域,孔密度小的多孔介質(zhì)彌度降低,因此,該類(lèi)穩定器的關(guān)鍵是找到滲透特性和散作用較弱,導致火焰呈現更明顯擴散火焰特征,火回流區產(chǎn)生特性的最佳平衡點(diǎn)焰長(cháng)度更長(cháng).當L大于5cm后,由于從燃料出口到鈍體之間的距離L足夠大,使得燃料和空氣混合較5燃料噴嘴與鈍體下表面的距離對火焰高度好,多孔介質(zhì)的滲透與彌散差異作用已處于次要的影響地位當空氣伴流速度較大時(shí)(工況2,圖7中實(shí)線(xiàn)所L是燃料噴管出口到鈍體上游端面的距離.由于示),3個(gè)穩定器性能差異較大.多孔介質(zhì)產(chǎn)生熄火的燃料速度和空氣伴流有速度差異,交界面存在剪L更大,且不熄火時(shí)火焰更長(cháng);伴流速度增大后,兩切.距離L愈大,燃料與空氣混合愈好.為了研究燃種孔密度的多孔介質(zhì)火焰高度較工況1有更明顯差料與空氣混合程度對鈍體火焰穩定性的影響,研究中異,但產(chǎn)生熄火的L并沒(méi)有明顯差異.這說(shuō)明當燃料設計了兩種工況:工況1,va=3.0m/s,w=2.4ms與空氣混合較差時(shí),孔密度影響火焰;當燃料和氧化況2,v=60ms,=5ms.兩種工況燃料與伴流速劑混合較好時(shí),多孔介質(zhì)火焰穩定器的火焰差異較度比近似相等,旨在考察3種鈍體結構在較低和較高小.這從另外角度說(shuō)明多孔介質(zhì)的滲透與彌散性能空氣伴流速度下燃料噴口與鈍體上游端面之間距離改善了鈍體后燃料與氧化劑當量比,從而提高擴散火L對鈍體后火焰高度H的影響(H測量以鈍體下游端焰穩定性面為基點(diǎn)).實(shí)驗結果如圖7所示,其中虛線(xiàn)和實(shí)線(xiàn)分別表示工況1和工況2的結果.當火焰高度為06結論時(shí),表示熄火(1)在堵塞比為44%、流體速度為8m/s時(shí),實(shí)工況1心鈍體壓損是平均孔徑為0.32mm和1.27mm的多1.27m▲1.27mm孔介質(zhì)鈍體壓損的24和2.6倍;對于v=6.0m/s空0.32mm◆◆氣伴流速度,實(shí)心鈍體燃料流v≤<3.1ms時(shí)熄火,而50平均孔徑1.70mm和0.32mm多孔介質(zhì)則分別在v小于1.6m/s和0.9ms后才熄火.采用多孔介質(zhì)鈍體22可在大大降低流阻同時(shí),拓寬火焰穩定極限.20你@●(2)實(shí)心和多孔介質(zhì)鈍體流場(chǎng)結構有較大差異.在本文研究的流動(dòng)參數范圍內,實(shí)心鈍體回流區長(cháng)度為1.4D,且緊貼鈍體,而多孔介質(zhì)回流區長(cháng)度為0.8D~1.0D,出現在xD=1左右位置.實(shí)心鈍體和圖7鈍體火焰高度隨距離變化曲線(xiàn)多孔介質(zhì)回流速度分別為來(lái)流速度的82%和35%.可從圖7中可以看出,燃料噴管出口與穩定器之間見(jiàn),與實(shí)心鈍體尾跡相比,多孔介質(zhì)鈍體尾跡回流區距離L對火焰高度和穩定性有較大影響.總體上看后移、且回流區較小,回流強度降低.隨著(zhù)雷諾數增火焰高度H隨著(zhù)L的增加而減小;當空氣伴流速度加,多孔介質(zhì)回流區向下游移動(dòng),且回流速度下降較大(工況2)時(shí),產(chǎn)生熄火的L變小(3)多孔介質(zhì)鈍體需要有合適的孔密度以達到當空氣伴流速度較小時(shí)(工況1,圖7中虛線(xiàn)所滲透與回流區產(chǎn)生特性的最佳平衡.本文實(shí)驗中發(fā)示),多孔介質(zhì)鈍體后火焰明顯都高于實(shí)心鈍體后火現,相同燃料速度時(shí)平均和徑為032mm多孔鈍體焰。這是由于多孔介質(zhì)具有較強的滲透與彌散作火焰穩定器較中國煤化工伴流速度條件用.中心線(xiàn)附近燃料可以直接通過(guò)多孔介質(zhì)滲透到下穩定燃燒CNMHG116燃燒科學(xué)與技術(shù)第18卷第2期(4)當燃料噴口與鈍體之間距離L>5cm時(shí)[5] Ahmed S F, Balachandran R, Marchione T, et al多孔介質(zhì)鈍體火焰差異較小.這表明當空氣與燃料Spark ignition of turbulent nonpremixed bluff-body混合較好時(shí),多孔介質(zhì)鈍體火焰穩定性?xún)?yōu)勢會(huì )降低flames[J. Combustion and Flame, 2007, 151(1或消失.因此,對于擴散燃燒或局部預混燃燒,多孔366-385介質(zhì)鈍體穩定器具有更優(yōu)越的火焰穩定性能.[6] Chaudhuri Swetaprovo, Cetegen Baki M. Responsedynamics of bluff-body stabilized參考文獻bulent flames with spatial mixture gradients [J]. Combus1]程秋芳.一種引燃式組合火焰穩定器[J.航空動(dòng)力學(xué)ion and Flame,2009,l56(3):706-720.報,1991,6(3):259-262[7] Esquiva-Dano I, Escudie D. A way of consideringCheng Qiufang. Design and experimental study of ainfluence of the bluff-body geometry on the nonpremixedcombined pilot flame holder [J]. Journal of Aerospaceflame stabilization process [J]. Combustion and FlamePower,1991,6(3):259-262 (in Chine2005,142(3):2993022]楊茂林,全中,白興艷,等.尾緣吹氣式火焰穩定[8]徐侃,劉明侯,姜海,等.應用于熱光伏系統中器試驗研究[J.航空動(dòng)力學(xué)報,1998,13(2):185的多孔介質(zhì)燃燒器[J.工程熱物理學(xué)報,2009,0(5):887-889Yang Maolin, Quan Zhong, Bai Xingyan, et al. ExXu Kan, Liu Minghou, Jiang Hai, et al. 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