污水污泥熱解過(guò)程的能量平衡與反應熱分析

第33卷第5期動(dòng)力工程學(xué)報Vol 33 No 52013年5月Journal of Chinese Society of Power EngineeringMay 2013文章編號:1674-7607(2013)05-0399-06中圖分類(lèi)號:X703文獻標志碼:A學(xué)科分類(lèi)號:610.30污水污泥熱解過(guò)程的能量平衡與反應熱分析胡艷軍,鄭小艷,寧方勇(浙江工業(yè)大學(xué)機械工程學(xué)院,杭州310014)摘要:依據能量守恒定律,通過(guò)分析污水污泥熱解過(guò)程的能量利用、耗散和回收情況,提出了污泥熱解制取三相產(chǎn)物處理系統的能量平衡模型,分析計算了污泥熱解反應熱,并利用回收率和耗能比對熱解處理系統的耗能狀況進(jìn)行了評價(jià).結果表明:能量利用過(guò)程中總存在能源的耗散,減少能耗的主要方式是盡可能提高產(chǎn)物的能值、降低熱消耗和廢棄的能量;在不同的熱解工況下,熱量損失的差別明顯,熱解停留時(shí)間長(cháng)、升溫速率慢、熱解溫度高均會(huì )導致輪入能量和熱損失増大;能耗評價(jià)也驗證了熱解技術(shù)能夠回收更多的能量,可以獲得更大的能耗比關(guān)鍵詞:污水污泥;低溫熱解;能量平衡;反應熱;熱解產(chǎn)物Analysis on Energy Balance and Reaction heat ofSewage Sludge Pyrolysis ProcessHU Yanjun, ZHENG Xiaoyan, NING Fang yongCollege of Mechanical Engineering, Zhejiang University of TechnologyHangzhou 310014, China)Abstract: Based on analysis of energy utilization, consumption and recovery in the process of sewage sludgepyrolysis according to the law of energy conservation, an energy balance model was proposed for theprocess of producing three-phase products from sewage sludge pyrolysis, with which the reaction heat ofsewage sludge pyrolysis was calculated, while the energy balance of different pyrolysis processes evaluatedby considering both the energy recovery and energy consumption rate. Results show that energy loss is un-avoidable during utilization; the way to save energy is to raise the heat value of pyrolysis products and siultaneously reduce heat loss and abandoned energy; different pyrolysis conditions result in different heatloss; long retention time, low heating rate, and high pyrolysis temperature will lead to increased input energy and heat loss. Energy consumption evaluation proves the pyrolysis technology to be effective in recov-ering more energy and raising energy consumption rateKey words: sewage sludge; low-temperature pyrolysis; energy balance; reaction heat; pyrolysis product城市污水污泥中含有大量有機物,干化處理后技術(shù)一定程度上利用了污泥的資源化特性,也解決的污泥具有較髙的熱值,并且可以通過(guò)熱化學(xué)轉化了污泥產(chǎn)量巨大難以處理的問(wèn)題.但是,從污泥焚燒技術(shù)進(jìn)行資源回收23.當前,備受關(guān)注的污泥焚燒處理的現狀和經(jīng)驗看,采用焚燒方法處理污泥會(huì )引收稿日期:20120803修訂日期:20121009基金項目:國家自然科學(xué)基金資助項目(51008279);浙江省自然科學(xué)基金資助項目(Y51eyh中國煤化工作者簡(jiǎn)介:胡艷軍(1979-),女,遼寧沈陽(yáng)人,副教授博士,主要從事污水污泥資源化技術(shù)CNMHGE-mail:zjuthyj@163.com.400動(dòng)力工程學(xué)報第33卷起新的環(huán)境污染.由于污泥含水率較高,焚燒技術(shù)必kW·h,爐內裝有總長(cháng)1.2m、內徑80mm的石英須經(jīng)先干化再有氧燃燒的過(guò)程,導致其運行過(guò)程中管熱解反應器.溫度控制系統采用LTDE技術(shù)可編能耗較高;同時(shí),為了助燃,通常需要加入輔助燃料程智能儀表,管式爐的爐體石英管反應器的進(jìn)氣口如煤,會(huì )耗費大量一次性能源,而且由于焚燒過(guò)程中端裝有壓力表,以觀(guān)測反應器內的壓力變化,管式熱溫度較高,煙氣中含有一定量的二暱英,因此對焚燒解爐的加熱段和出口處均安裝有熱電偶,以便于監產(chǎn)生的空氣污染物控制以及對煙氣凈化的成本較測熱解過(guò)程中的溫度和排出氣體的溫度.為深人了高;與污泥自身較高的熱值相比,焚燒過(guò)程中回收的解影響熱解過(guò)程中能量耗用的主要因素,筆者分別能量較低與焚燒技術(shù)相比,熱解技術(shù)利用污泥中有研究和分析了不同熱解終溫、熱解反應時(shí)間、升溫速機物不穩定的特性,將污泥在無(wú)氧環(huán)境下高溫或低率以及濕污泥干化處理方式等工況下能量利用、消溫加熱進(jìn)行裂解反應,進(jìn)而獲得可燃性不凝結氣體、耗以及回收的分配關(guān)系.熱解試驗的工況組合見(jiàn)表熱值較高的液相油以及多孔、性能較好的固體半焦1.每組試驗均采集0.5kg干污泥樣品置于陶瓷舟等,且熱解過(guò)程中所需溫度不高,也不會(huì )產(chǎn)生二慼英內,然后將陶瓷舟放入反應器內,對反應器進(jìn)行密封污染物并檢驗熱解系統的氣密性,最后以30mL/min的流污水污泥低溫熱解技術(shù)的工業(yè)化不僅取決于熱量將氮氣通入反應器內進(jìn)行吹掃以保證反應器內處解工藝系統的研發(fā),還取決于熱解過(guò)程中能源的合于無(wú)氧環(huán)境.圖1為污泥低溫熱解工藝系統示意圖理化消耗.目前,國內外有關(guān)污泥熱解技術(shù)的研究大為了確保污泥的熱解效果及其產(chǎn)物的品質(zhì),并能及多集中在熱天平,固定床和流化床內的熱解動(dòng)力學(xué)、時(shí)排除熱解產(chǎn)生的氣態(tài)產(chǎn)物(包括可凝性氣體和不熱解特性以及產(chǎn)物特征等方面3,而有關(guān)污泥熱解可凝性氣體),在試驗過(guò)程中應保證通入恒定的低流能量平衡的研究則很少.因此,分析污水污泥熱解過(guò)量氮氣程中能源的利用、耗費與回收,并在此基礎上確定節表1熱解試驗的工況組合能的方向和環(huán)節是當前既緊迫又重要的研究課題Tab. 1 Experimental conditions of the pyrolysis test筆者通過(guò)對外熱式管式爐熱解反應器中污泥熱熱解試驗熱解條件解過(guò)程能量利用耗散和回收的研究,并根據能量守工況熱解終溫/℃反應時(shí)間/min升溫速率/(K·min-1)恒定律以及熱解產(chǎn)物的產(chǎn)率和熱值建立了污泥熱解制取三相產(chǎn)物處理系統的能量平衡模型,獲得了污泥熱解反應熱,并評價(jià)分析了不同工況下污泥熱解系統的能耗,為污泥熱解技術(shù)工藝的工業(yè)化實(shí)施提000015供可靠的運行參數注:1)工況4下被熱解的污泥是經(jīng)電加熱干燥處理的,其他工1試驗況下的污泥是指在太陽(yáng)光下自然干燥的11試驗材料流量計熱解爐球形冷凝管鐵架臺試驗所用生活污泥取自杭州市四堡污水處理廠(chǎng)累計流量計富氫烯污泥排放總管,是未經(jīng)消化處理的二次脫水污泥,含氣收集溫度控制卻水率為80.4%,揮發(fā)分、灰分和固定碳的質(zhì)量分數過(guò)濾器(脫分別為46.3%、48.2%和1.7%,C、H和N的質(zhì)量難形訂操脂棉除塵分數分別為35.6%5.3%和3.5%.為了分析濕污冷卻水插環(huán)水冷卻水泥的干化處理方式對熱解工藝過(guò)程中能量耗用的影響,在室外陽(yáng)光下對污泥樣品分別進(jìn)行自然干燥和污泥低溫熱解工藝系統示意圖電加熱干燥處理.電加熱干燥處理采用DHGFig. I Schematic diaof the9070A型恒溫電熱鼓風(fēng)干燥箱在105℃下對濕污泥進(jìn)行干化,直至樣品多次稱(chēng)量無(wú)質(zhì)量變化時(shí)才將污2能量分析方法泥樣品密封放置以備試驗用1.2熱解試驗依據能量中國煤化工反應器內污采用可編程節能外熱型管式電爐對污泥進(jìn)行熱泥熱解過(guò)程中CNMHG10.熱解過(guò)解,電爐的額定功率為4kW·h,空耗功率為1.4程是在無(wú)氧環(huán)境下污泥中有機物質(zhì)吸收熱量引起分第5期胡艷軍,等:污水污泥熱解過(guò)程的能量平衡與反應熱分析401子裂解并轉化為小分子物質(zhì)的過(guò)程,熱解的目的是源的耗散,減少能耗的主要方式是盡可能提高產(chǎn)物為了獲得高熱值的產(chǎn)物.在熱解過(guò)程中,需要消耗外的能值并降低熱消耗和減少廢棄副產(chǎn)物的數量界供給的能量.熱解反應器可看做既耗能又產(chǎn)能的對于熱解反應熱和三相產(chǎn)物的能量評價(jià),采用裝置,以環(huán)境狀態(tài)為基準,按照熱力學(xué)分析方法建立分析有用產(chǎn)物的產(chǎn)率和熱值進(jìn)行能量平衡換算產(chǎn)能量流動(dòng)和轉化的基本模型(見(jiàn)圖2)物的產(chǎn)率是相對于放入反應器內的干污泥質(zhì)量進(jìn)行2s計算的,并采用質(zhì)量平衡法進(jìn)行分析,其中固體半焦nieQ+Q有用和熱解液相油的質(zhì)量直接用電子天平稱(chēng)出,氣態(tài)產(chǎn)污泥熱解Qx他□M反應系統物的質(zhì)量則通過(guò)差減法獲得.采用GR-3500型氧彈棄式熱量計對污泥熱解固相和液相產(chǎn)物的熱值進(jìn)行分析.在試驗結束后,當熱解爐冷卻至100℃左右時(shí)開(kāi)圖2污泥熱解處理系統的能量平衡示意圖爐收集固體半焦,經(jīng)過(guò)研磨和均勻混合后取樣,每個(gè)Fig.2 Energy balance diagram of the sewage sludg pyrolysis system測試樣品為1g,共取3個(gè)樣品并分別對其熱值進(jìn)行測試,然后對測試結果取平均值.通過(guò)水冷卻器將大在圖2中,進(jìn)入污泥熱解反應系統的能量總和為Qn,離開(kāi)反應系統的能量總和為QQn包括干部分熱解油收集在錐形瓶?jì)?對黏性較大殘留在石英管出口法蘭處和冷卻器壁的熱解油則采用少量二污泥原料(工質(zhì))自身的化學(xué)能和外界供給處理系統氯甲烷將其沖洗下來(lái)再經(jīng)過(guò)蒸餾去除二氯甲烷,盡的能量2大部分.工質(zhì)化學(xué)能Qn指干燥污泥的化可能采集所有液相產(chǎn)物.在進(jìn)行熱值分析前,對熱解學(xué)能,即低位發(fā)熱量,外界供給處理系統的能量Q。油的副產(chǎn)物進(jìn)行清除,包括離心脫水和去除固體雜是污泥能夠完全發(fā)生熱分解反應并獲得目標產(chǎn)物所質(zhì)等對于不凝性氣體樣品的采集,必須通過(guò)于燥器需的總能量,由電能提供.對于一次給料的熱解設和過(guò)濾器對副產(chǎn)物進(jìn)行清除處理在熱解系統運行備,從準備熱解生產(chǎn)、熱解設備啟動(dòng)、反應穩態(tài)進(jìn)行穩定后,每隔一段時(shí)間對熱解氣體進(jìn)行1次采樣,共直至收獲熱解產(chǎn)物,外界供給的能量消耗主要涉及進(jìn)行3次采樣,而后對3次采樣的氣體樣品進(jìn)行組濕污泥干化、系統熱容以及冷卻熱解氣的水循環(huán).當分分析,取3次試樣結果的平均值.采用GC9790氣無(wú)外界其他類(lèi)型補充能源時(shí),Q其他=0.Qm主要包括相色譜儀對不凝性混合氣體進(jìn)行定性和定量分析系統回收的熱解產(chǎn)物能量Q有用(焦炭能量Q液相并根據氣體的成分含量以及單一氣體的熱值計算獲油能量Q和可燃性氣體能量Q),不可回收以及廢得混合氣體的總熱值棄能量Q變棄(熱解設備的熱損失Qa、產(chǎn)物回收過(guò)程的熱損失Q以及熱解系統排放到環(huán)境中的副產(chǎn)物3結果及分析能量Q),以及污泥熱解反應熱Q灬從前期污泥的3.1熱解反應的熱分析熱重分析結果可知:污泥熱解過(guò)程的第1階段為脫污泥的熱解全過(guò)程是先經(jīng)歷污泥升溫和吸熱反水過(guò)程是吸熱反應過(guò)程,第2和第3階段為揮發(fā)分應再經(jīng)歷放熱反應的過(guò)程熱解反應熱Q是指污泥析出階段是放熱反應過(guò)程同時(shí),從污泥的熱重完成熱解反應所需要吸收(放出)的熱量,是確保反分析結果也可以看出:輸入熱解系統的電能并不能應爐內恒溫所必須加入(釋放)的熱量,可以通過(guò)污夠轉化為產(chǎn)物或副產(chǎn)物,而是用來(lái)創(chuàng )造熱解反應的泥升溫和熱分解所需要的熱量與熱解反應所放出的必要條件,其中一部分電能用于污泥熱裂解所需的熱量之差計算獲得1.污泥是多種組分的混合物,熱能,另一部分則是反應系統損失的熱和功;來(lái)自污其熱解過(guò)程發(fā)生的化學(xué)反應相當復雜,在不同階段泥自身的能量則轉化為輸出產(chǎn)物和副產(chǎn)物的能量以的溫度、不同的反應時(shí)間等條件下,污泥中的可燃組及產(chǎn)物的熱損失通過(guò)圖2的能量平衡示意圖可以分熱分解反應均不同,導致化學(xué)反應方程式無(wú)法確獲得污泥熱解系統的能量平衡關(guān)系式:定,因此污泥熱解過(guò)程的反應熱也無(wú)法通過(guò)簡(jiǎn)單的Qn=Q0u=Q有用+Q度棄+Q(1)計算獲得,通常只能采用試驗方法進(jìn)行求取.污泥熱通過(guò)對熱量收支平衡的分析可以知道,污泥熱解后,如果產(chǎn)物的總熱值增加,說(shuō)明整個(gè)過(guò)程發(fā)生了解過(guò)程中能量的轉移、分配、利用以及損失能夠為評吸熱反應,污泥從外界吸收的能量轉化為增加的熱價(jià)熱解技術(shù)工藝操作的可行性提供依據從式(1)也值;如果產(chǎn)物中國煤化工過(guò)程發(fā)生了放可以看出,輸入污泥熱解生產(chǎn)過(guò)程中的能量主要分熱反應,減少CNMHG來(lái).如果污泥為有用和廢棄2部分.能量利用過(guò)程中總是存在能和產(chǎn)物的熱值相當,則污泥熱解反應釋放的熱量等·402動(dòng)力工程學(xué)報第33卷于其本身熱分解反應需要的熱量.污泥熱解前后應能源計算的實(shí)際消耗的一次能源量.在污水污泥熱存在以下能量平衡關(guān)系解系統中,電為所應用的二次能源,按1kW·h等Qn+Qn=Q有用=Q+Q+Q2(2)于3.6MJ計算;(3)在外界供給熱解系統的能量利用式(2)即可計算出污泥熱解反應熱Qn由中,對污泥采用太陽(yáng)能自然干燥方式進(jìn)行干化處理于不同工況對污泥熱解產(chǎn)物的熱值有不同程度的影時(shí),干化所需的能量為0,對污泥采用電加熱方式進(jìn)響,因此不同工況下的污泥熱解反應熱也不同,工況行千化處理時(shí),干化所需的能量約為13.5MJ/kg1的污泥熱解反應熱為5267kJ,工況2的熱解反應當熱解系統穩定運行時(shí),設備本身的耗能量主要為熱為5414kJ,工況3的熱解反應熱為3754kJ,工散熱損失,可以利用與熱解試驗相同工況下的熱解況4的熱解反應熱為5267kJ.反應器空運行的耗電量計算獲得.系統熱容可通過(guò)3.2能量平衡分析熱解過(guò)程中熱解爐的耗電量與通入的常溫氮氣吸熱在進(jìn)行能量平衡計算時(shí),需要確定以下幾個(gè)基量和設備本身散熱損失之差計算獲得;熱解氣的冷礎數據:(1)污泥的熱值,是指采用多個(gè)樣品測量值凝、排出和固體殘渣帶走的顯熱可以按照工業(yè)鍋爐的平均值,其計算結果為10.9MJ/kg,熱解試驗中熱損失來(lái)考慮,約占總輸入能量的10%左右12.對的干污泥樣品使用量為0.5kg;(2)二次能源的等熱解過(guò)程中的能耗,回收的固、液、氣產(chǎn)品的能量以?xún)r(jià)熱量,是指以一次能源作為基準進(jìn)行能源平衡計及所有相關(guān)的熱損失進(jìn)行計算和分析,獲得不同工算,將二次能源及耗能工質(zhì)按等價(jià)熱量折算成一次況熱解下系統的能流示意圖(見(jiàn)圖3)熱解設備熱損失物回收過(guò)程熱損失熱解設備熱損失產(chǎn)物回收過(guò)程熱損失Q864k2=318 kJQ= 1 152 k外界輸入能量外界輸入Qnet=6 200 kJ1低溫熱解產(chǎn)物總能量Qnr 9 600kJ低溫熱解產(chǎn)物總能量vQ有用-10014kQ有用=9867J污泥帶入能量Q=5450kJ(a)工況1的熱解系統能流圖(b)工況2的熱解系統能流圖熱解設備熱損失個(gè)四做熱解設備熱損失產(chǎn)物回收過(guò)程熱損失Qc318Q=1152kJ外界輸入能量外界輸入能量Q=7200kJ低溫熱解產(chǎn)物總能量低溫熱解產(chǎn)物總能量Qe=13700kJQ有用-9867J污泥帶入能量污泥帶入能量2:=5450kQ=5450kJ(c)工況3的熱解系統能流圖(d)工況4的熱解系統能流圖圖3不同工況下熱解系統的能流示意圖Fig 3 Energy flow diagram of the pyrolysis system under different working conditions從圖3可以發(fā)現:對于熱解工藝條件,熱解過(guò)程況3的高溫熱解工況下,熱解耗能增加了55%,而的熱量耗散與熱解工況選擇有緊密關(guān)聯(lián),較高的熱產(chǎn)物的總能量減少了約1.5%;同樣,工況4采用電解溫度增大了熱解系統的工作負荷,而較慢的升溫加熱對污泥進(jìn)行干化,導致輸λ能耗大大增加,約增速率則延長(cháng)了熱解反應時(shí)間,這些因素都不同程度加了近1倍.不同熱解工況下的熱量損失差別明顯,地增加了能耗.對于回收產(chǎn)物的總能量,與工況2進(jìn)熱解停留時(shí)間長(cháng)、升溫速率慢均會(huì )造成輸入能量和行比較,在工況1的較慢升溫速率、較長(cháng)反應時(shí)間熱損失增大在保證熱解效率的前提下,低溫處理污下污泥在熱解過(guò)程中多耗用約17%的電能,但是泥時(shí)應適當中國煤化工應時(shí)間,以降低產(chǎn)物的總能量卻減少了約20%,這說(shuō)明較長(cháng)的熱解儀器不必要CNMHG對系統能量耗停留時(shí)間對熱解回收的總能量沒(méi)有促進(jìn)作用;在工用和回收的影響,只進(jìn)行簡(jiǎn)單分析.從試驗結果看,第5期胡艷軍,等;污水污泥熱解過(guò)程的能量平衡與反應熱分析403·對于高溫運行下的熱解系統,即使反應時(shí)間較短,設器進(jìn)行優(yōu)化設計,采用連續給料或在相同功率下增備能耗也明顯增加,但是在高溫工況下,對三相產(chǎn)物大反應器容積,從而增大污泥進(jìn)料量,則能耗比和能的產(chǎn)率和熱值的影響未進(jìn)行深人評價(jià),但可以肯定量回收率均會(huì )得到增大和提高.因此,在優(yōu)化污泥熱優(yōu)化熱解溫度有助于產(chǎn)物的能量回收,也是污泥熱解工藝系統時(shí),開(kāi)發(fā)出高效率的熱解反應器是污泥解工藝設計和經(jīng)濟技術(shù)比較中重點(diǎn)考慮的因素.從低溫熱解技術(shù)實(shí)施的關(guān)鍵采用電加熱對污泥進(jìn)行干化處理的能耗看,利用太陽(yáng)能對污泥進(jìn)行自然干燥處理可以大大減少輸入能4結論量,即應用其他能源代替電能加熱對濕污泥進(jìn)行干(1)熱解工藝在能量利用過(guò)程中總存在能源的化處理會(huì )使熱解技術(shù)工藝的可行性得到較大提高.耗散,減少能耗的主要方式是盡可能提高產(chǎn)物的能3.3能量平衡的技術(shù)指標值,減少熱消耗和廢棄的能量在參照其他領(lǐng)域的設備和工藝的能耗評價(jià)方法(2)不同熱解工況下的熱量損失差別明顯,熱和標準的基礎上,采用能量平衡的技術(shù)指標——能解停留時(shí)間長(cháng)、升溫速率慢、熱解溫度高均導致輸人耗比和回收率來(lái)評價(jià)一次進(jìn)料管式爐低溫熱解不同能量和熱損失增大,表明熱解技術(shù)回收的能量越多工況的能耗水平0,其計算公式如下能耗比越大(3)采用低溫處理和降低干化污泥能耗有助于污泥熱解工藝的推廣和應用(4)(4)由于不同地區的發(fā)展和自然情況的差別,應根據當地的實(shí)際情況選擇污泥干化處理的方法能耗比是熱解技術(shù)處理單位質(zhì)量污泥所消耗的某種能量或各種能量的總量,該技術(shù)指標直觀(guān)性強,參考文獻:對于采用相同工藝的技術(shù)工況可以進(jìn)行概略性比1張培玉,劉晗,城市污水處理廠(chǎng)污泥的綜合利用與資較,采用式(3)進(jìn)行計算能夠反映能耗發(fā)生的外在原源化[.環(huán)境科學(xué)與技術(shù),2009,32(12):109-112.因.回收率是熱工設備常用的能量平衡技術(shù)指標,是ZHANG Peiyu, LIU Han. Utilization and reuse of反映技術(shù)工藝由于能量回收帶來(lái)節能效果的指標,municipal wastewater sludge [J]. Environmental Sci-采用式(4)進(jìn)行計算可以反映能耗發(fā)生的內在原因.ence& Technology,2009,32(12):109-112表2給出了4種熱解工況下能耗比和能量回收率[2] FYTILI D, ZABANIOTOU A. Utilization of sewage從表2可以看出,工況2的熱解工藝組合具有最高sludge in EU application of old and new methods-a的回收率和能耗比,而工況4熱解工藝組合的能量review[J]. Renewable and Sustainable Energy Re回收率最低.在所研究的工況中,除了由于工況4采views,2008,12(1):116-140用電加熱干化濕污泥外,其余工況下回收產(chǎn)物的總3]葉江明,潘其文張會(huì )巖.內循環(huán)串行流化床生物質(zhì)催化熱解試驗研究[].動(dòng)力工程學(xué)報,2011,31(3):能量均高于輸人總能量.由于工況1、工況2和工況220-2263的污泥樣品均是經(jīng)過(guò)太陽(yáng)自然干燥處理的,若采YE Jiangming, PAn Qiwen, ZHANG Huiyan. Ex用一次能源或二次能源進(jìn)行干化處理,則熱解過(guò)程perimental investigation on biomass catalytic pyrolysis中的能耗顯著(zhù)增加,因此采用不同的污泥干化處理n an internal interconnected fluidized bed[J]. Journa方法和工藝會(huì )對完整的熱解工藝耗能量產(chǎn)生一定程of Chinese Society of Power Engineering, 2011, 31度的影響同時(shí),從表2還可以看出:由于管式爐熱解反應器的容積所限,導致污泥進(jìn)料量受到一定的4]管志超,胡艷軍,鐘英杰.不同升溫速率下城市污水限制,從而使熱解產(chǎn)物總產(chǎn)量受到影響,這是各工藝污泥熱解特性及動(dòng)力學(xué)研究[].環(huán)境污染與防治組合中能耗比小于2的主要原因.如果對熱解反應2012,34(3):35-39表2不同熱解工況下能耗比和能量回收率GUAN Zhichao, HU Yanjun, ZHONG Yingjie. PyTab 2 Energy consumption and recovery rater differentrolysis characteristics and kinetics analysis of munici-pyrolysis conditionspal wastewater sewage sludge [J].EnvironmentalPollution and Control, 2012, 34(3):35-39工況1工況2工況3工況45]熊思江中國煤化工熱解制取富氫燃能耗比ε1.031.621.16氣影響YHCNMH報,2010,30(5)能量回收率n0.65996-1001.·404·動(dòng)力工程學(xué)報第33卷XIONG Sijiang, ZHANG Beiping, FENG Zhenpenget aL. The effect of experimental conditions on wetLONG Tengrui, GAO Xu. Study and application onsludge pyrolysis for hydrogen-rich fuel gas[J].Jour-energy balancing and analyzing approach for biologicalnal of Environmental Sciences, 2010, 30(5):996-wastewater treatment unit [J]. 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