四塔精餾甲醇的酸度控制

第6期蘇放文,李芙蓉:四塔精餾甲醇的酸度控制.71四塔精餾甲醇的酸度控制蘇放文,李芙蓉(中國石油吐哈油田分公司甲醇廠(chǎng)，新疆鄯善838202)摘要:分析了吐哈油田甲醇廠(chǎng)四塔精餾過(guò)程中精甲醇酸值高的原因,提出了精甲醇酸度的控制方法:回收塔廢水pH值的控制預精餾塔不凝氣溫度的控制和不凝氣系統的疏通、甲醇合成反應的控制以及控制加壓塔和常壓塔的操作等,通過(guò)優(yōu)化控制,精甲醇優(yōu)等品率可達到100%以上(CB338-2004)。關(guān)鍵詞:甲醇;酸度;精餾;優(yōu)化中圍分類(lèi)號:TQ 22文獻標識碼:B文章編號:1001-9219(2010)06-71-04精餾過(guò)程是控制精甲醇質(zhì)量的關(guān)鍵環(huán)節,精餾生 成甲酸和乙酸。其反應方程見(jiàn)式(1)~(3)"。操作的優(yōu)劣，直接影響到產(chǎn)品質(zhì)量,其中精甲醇酸CO+H20- > HCOOH(1)度是一項很重要的質(zhì)量指標。吐哈油田24萬(wàn)t/a甲2CO+2H2→CH,C00H醇裝置采用四塔精餾工藝操作,預塔脫除輕組份，CH,OH+CO→CH,C00H(3常壓塔和加壓塔將甲醇和其他重組份分開(kāi)，回收塔吐哈油田甲醇裝置采用天然氣- -段蒸汽和二進(jìn)一步對廢水進(jìn)行處理回收甲醇,采出雜醇,外排段純氧聯(lián)合轉化生成有效轉化氣體,再用魯奇合成廢水含醇質(zhì)量分數低于100x10*。吐哈油田甲醇廠(chǎng)塔合成甲醇工藝，主要有效氣體(人塔氣)成分為:精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量要求符合中華人民共和國國家標H2 77.906% ,C0 6.113% ,CO28.496%。在正確的工準工業(yè)甲醇CB338-2004標準。精餾工藝流程見(jiàn)圖況條件下，粗甲醇中的副產(chǎn)物質(zhì)量分數小于1500x1。2006年吐哈甲醇投產(chǎn)后,精餾負荷勉強維持在滿(mǎn)10*,副產(chǎn)物中的酸性物質(zhì)主要是甲酸和乙酸,其都負荷的82%，甲醇產(chǎn)品達不到設計優(yōu)級品的標準，有很強的酸性,溶于水后對粗甲醇的酸度影響很大。加壓塔常壓塔混合后的計量罐產(chǎn)品只能達到另外,粗甲醇中有些組分,如甲酸甲酯、甲酸乙酯,GB338-2004的一級品,且精餾操作難度大,常壓塔在加壓塔、常壓塔高溫環(huán)境中,在有熱堿NaOH參經(jīng)常出現酸度超標現象,曾停產(chǎn)整改。與下內,會(huì )發(fā)生水解,生成甲酸和乙酸,從而使預精餾塔后粗甲醇組分發(fā)生變化,對精甲醇的酸值也有-定的影響。因此，在精餾系統中,甲酸、乙酸以及其他酸性物質(zhì)在預精餾塔中未能徹底地脫除,是造| 鲅液成精甲醇酸值高的根本原因。酸值控制實(shí)質(zhì)上應緊中緊圍繞著(zhù)如何脫除、消除這些酸性物質(zhì),來(lái)考慮具體的精甲醇酸度控制方法。安臺臨精甲魯1.2精甲醇酸度過(guò)高的問(wèn)題分析吐哈油田甲醇廠(chǎng)在開(kāi)車(chē)過(guò)程中出現下面幾種圍1甲醇精餾工藝流程圉現象:Fig.1 Flow diagram of methanol ditlation process(1)精餾負荷在82%時(shí),預塔放空量很大,在精1精甲醇酸度過(guò)高的原因餾不凝氣放空閥(調節閥和副線(xiàn)閥)全開(kāi)的情況下,塔壓依然較高,勉強控制在設計值范圍內;1.1粗甲醇中酸產(chǎn)生的原因在甲醇合成過(guò)程中，合成氣的水分含量大時(shí),易(2)在開(kāi)車(chē)生產(chǎn)初期由于加壓塔精甲醇酸度為合格品,常壓塔產(chǎn)品酸度超標。為了消耗粗甲醇中收稿日期:2010-05-04;作者簡(jiǎn)介:蘇放文(1975-),男,工程師,的甲酸、乙酸以及其他酸性物質(zhì),精餾在預塔第12電話(huà)0995-8403658。72天然氣化工2010年第35卷塊塔盤(pán).上加入NaOH溶液,每天的耗量是設計值的累計使 用周期到16個(gè)月，由于停產(chǎn)催化劑氮氣保10倍,盡管如此,精餾回收塔塔底廢水pH值是12，護， 不可避免使催化劑活性降低,2007年5月將本并沒(méi)有超過(guò)設計值(10~12);廠(chǎng)生產(chǎn)數據返回英國Johnsn Matthery Catalyst 公司(3)同時(shí)加壓塔塔頂放空量很大，如果不放空,進(jìn)行數據模擬計算,計算的數據顯示合成催化劑在加壓塔塔頂產(chǎn)品酸度也將不合格;加壓塔塔頂放空實(shí)際操作水浴溫度下產(chǎn)量基本和實(shí)際相符合,副產(chǎn)量大的結果是常壓塔產(chǎn)品酸度始終不合格,而且常物沒(méi)有超出催化劑壽命的實(shí)際容許量。2*合成催化壓塔產(chǎn)品指標中高錳酸鉀實(shí)驗也不合格,僅為大于劑是新裝催化劑,在廠(chǎng)家指導下還原,廠(chǎng)家在開(kāi)工30min(合格品),而不是大于50min(優(yōu)級品)。時(shí)就確認沒(méi)有問(wèn)題，故兩套合成催化劑沒(méi)有問(wèn)題。1.3 精甲醇酸度超標原因分析2.1.2合成反應的控制(1)預塔沒(méi)有徹底的將粗甲醇中的甲酸甲酯、甲在滿(mǎn)足產(chǎn)量的條件下,控制甲醇合成反應的反酸乙酯除去,在加壓塔、常壓塔100C~1329C的環(huán)境應溫度和空速可適當的降低副產(chǎn)物的產(chǎn)生量,提高中,在Na0H參與下,發(fā)生了水解,生成甲酸和乙酸,粗甲醇的質(zhì)量。從而使預精餾塔后粗甲醇組分發(fā)生變化,對精甲醇2.1.2.1反應溫度的控制的酸值造成了一定的影響。由于原料天然氣所限,裝置沒(méi)有達到滿(mǎn)負荷生(2)粗甲醇質(zhì)量不好,生成過(guò)多的副產(chǎn)物,預精產(chǎn),大多數情況在75%~85%負荷下運行,合成系統餾塔不能滿(mǎn)足其脫除的要求,使大量的殘余酸性物有足夠的調整空間，將1*合成系統的循環(huán)量降至質(zhì)和溶解的CO2帶人到加壓塔和常壓塔中,導致加90%,而盡量將2*合成系統的循環(huán)量提至滿(mǎn)負荷的壓塔塔壓很高,常壓塔產(chǎn)品酸度超標。循環(huán)量,很好的利用新催化劑的優(yōu)勢,同時(shí)將1'合(3)預塔設計有問(wèn)題,不能滿(mǎn)足脫除粗甲醇中輕成塔的水浴溫度由2439C降低到240C,降低1'合組份的要求,或者是熱負荷相對過(guò)大導致塔盤(pán)等受成反應的劇烈程度,降低副產(chǎn)物的生成量。到了損害,精餾效果差,或者是預塔不凝氣管線(xiàn)不2.1.2.2甲醇合成氣體成份的控制暢造成不凝氣組分不能及時(shí)的放除，又被冷凝下來(lái)本廠(chǎng)甲醇合成氣體成分設計列于表1。通過(guò)對帶人加壓塔和常壓塔中，導致加壓塔塔壓很高,常氣體成分的分析,在甲醇合成反應控制中,盡量減壓塔產(chǎn)品酸度超標。少馳放氣的量,采用較大的CO,/CO比,使合成反應在催化劑上比較溫和,相對不劇烈。同時(shí)實(shí)現高氫2精甲醇酸度的控制方法操作,也抑制副產(chǎn)物的生成。實(shí)際合成反應氣組成2.1粗甲醇質(zhì)量的控制見(jiàn)表2。2.1.1催化劑活 性的確認表1合成系統反應氣體積組成設計值粗甲醇中雜質(zhì)的含量及成份雖主要取決于催Table 1 Designed volume compositions of feed gases for化劑的選擇性，但催化劑的溫度及壓力的變化,對synthesis system雜質(zhì)成份及總量有較大的影響。催化劑中后期,隨_CO CO2 H2 CH, N2 CH,OH H20著(zhù)反應溫度壓力的升高,雜質(zhì)中高沸點(diǎn)的成份及含新鮮氣%17.24 11.026 70.348 0.538 0.53 00.296量有了顯著(zhù)的增加。1、2* 人塔氣% 6.113 8.590 75.906 4311 4.599 0.377 0.096吐哈油田甲醇廠(chǎng)合成系統有兩套裝置并聯(lián)操1'循環(huán)氣%3.316 7.977 77.304 5.259 5.616 0.472 0.046作,設計負荷:1*合成240tUd,2合成480t/d,均采用2°循環(huán)氣/% 3.316 7977 77.305 5.259 5.616 0.471 0.046_英國Johnsn Matthery Catalyst 公司生產(chǎn)的KATAL表2合成系統反應氣體積組成實(shí)際值COTM51-8系列銅基催化劑,1#合成因在擴建之前Table 2 Actual volume compositions of feed gases for裝填,在正常生產(chǎn)周期(壽命36個(gè)月)內副產(chǎn)物質(zhì)量分數小于1500x10%。2' 合成在擴建時(shí)裝填,在正_CO CO2 HCHL N: CH,OH H20常生產(chǎn)周期(壽命36個(gè)月)內副產(chǎn)物質(zhì)量分數小于新鮮氣1%16.79 11.23 71.42 0.46 0.73 0 01.2°入塔氣/% 6.24 10.67 73.585.62 3.54 0.32 01000x10*。甲酸的質(zhì)量分數小于0.008%。1' 合成催1'循環(huán)氣1% 4.24 10.00 74.59 6.56 4.16 0.432 0.036化劑2004年4月20日投入使用，在2007年5月2"循環(huán)氣1%4.7310.00 74.69 6.12_ 3.29 0.432 0.032第6期蘇放文,李芙蓉:四塔精餾甲醇的酸度控制732.2精餾系統廢水pH的控制度100C,實(shí)際操作壓力塔釜0.084MPa,操作溫度粗甲醇中含有一些酸性物質(zhì)，在精餾系統,這85C;直徑中2000mm,浮閥塔盤(pán)48塊,塔高約38m。些酸性物質(zhì)不僅會(huì )腐蝕塔的內件,降低塔的使用壽殼體材料為碳鋼,內件及塔盤(pán)材料均為不銹鋼。在命,如果脫除不凈,還很容易造成精甲醇的酸度超實(shí)際操作中為了將粗甲醇中的所有輕組分全部蒸標。為了避免酸性物質(zhì)腐蝕精餾塔內件和降低精上去而不至氣速過(guò)大吹翻塔盤(pán),吐哈油田甲醇廠(chǎng)通甲醇的酸度，需要加入合適的堿液量,既保證粗甲過(guò)塔底加入0.35MPa, 147C的低壓蒸汽，調節蒸汽醇中有機酸中和和促進(jìn)胺類(lèi)、羰基化合物的分解成加入量將回流量控制在精餾負荷的55%以上,塔釜而將酸性物質(zhì)除去,又保證堿不過(guò)量使后面精甲醇溫度81C~83C。中甲酸甲酯、甲酸乙酯等化合物在堿性條件下分解2.3.3預精餾 塔不凝氣線(xiàn)的改造而影響精甲醇酸度。吐哈油田甲醇廠(chǎng)在預塔第12預塔不凝氣去一段路副燒嘴燃燒,則管線(xiàn)是否塊塔盤(pán).上加人w(NaOH)=5%的NaOH溶液，堿液的暢通,決定預塔粗甲醇中的輕組份和溶解的CO2是加人量由廢水pH控制,廢水pH控制在8~9,而不否完全能被排除。其流程如圖2所示。是設計值10~12;預塔底pH控制也在8~9。從而減去“段爐不凝氣燒嘴一個(gè)燒嘴少殘余在粗甲醇中的甲酸甲酯、甲酸乙酯在堿性條DN80件下的分解,并且節約了堿。調節后加壓塔頂產(chǎn)品優(yōu)級品合格率達到了精餾來(lái)不凝氣97%,常壓塔頂產(chǎn)品合格率達到了85%,混合后在DNI50 T氣分離器計量槽中產(chǎn)品- -級品達到100%，仍不能達到設計優(yōu)級品的標準。'合[成來(lái)|2.3預精餾 塔不凝氣的脫除閃蒸l DNS左精餾地下槽。粗甲醇中的輕組分(主要的代表組分為甲醚)文8和溶解的CO2對甲醇的酸度影響較大,如何完全脫圖2原不凝氣線(xiàn)流程圖除輕組分是預塔的主要功能"。Fig.2 Original fow sheet of noncondensable gas2.3.1預 精餾塔不凝氣的溫度控制吐哈甲醇廠(chǎng)預塔采用兩級冷凝,甲醇蒸汽先用吐哈油田甲醇廠(chǎng)在開(kāi)車(chē)初期預塔放空量很大,甲醇冷卻器部分冷凝,剩余甲醇氣通過(guò)膨脹氣冷凝在放空閥(調節閥和副線(xiàn)閥)全開(kāi)的情況下,塔壓依器冷凝。以輕組分為代表的大部分有機雜質(zhì)通過(guò)預然較高,勉強控制在設計值范圍內,而目前精餾負塔塔頂膨脹氣冷凝器,未被冷凝的輕組分物質(zhì)通過(guò)荷只是設計值的82%,后發(fā)現其不凝氣管線(xiàn)在轉化放空調節閥去轉化爐副燒嘴燃燒脫除。膨脹氣冷凝燒嘴處通徑過(guò)小，使處于常壓的預塔頂不凝氣不能器冷凝的溫度起著(zhù)分水嶺的作用，控制的高低對脫被有效地排除,而又被膨脹氣冷卻器冷凝帶人后系除雜質(zhì)成份有著(zhù)直接的關(guān)系。大多數輕組分的佛點(diǎn)統而使精甲醇酸度增加,加壓塔塔頂壓力高,常壓在359C以下,故一般控制在359C~38C。但預塔塔頂冷凝溫度不是一成不變的,如果在催化劑早期精甲醇的水溶性和高錳酸鉀值是達標的,催化劑后期有DN100可能不達標。這是因為催化劑后期溫度和壓力的升高使得粗甲醇中高沸點(diǎn)的成分及含量有了顯著(zhù)的精餾米不凝氣_不疑DNI150增加,相應提高冷凝溫度。吐哈甲醇廠(chǎng)1*合成催化劑已到了中后期,為了保證產(chǎn)品質(zhì)量,同時(shí)盡量減2°介r合成米{ DN2S去精餾地卜精少甲醇的損失,將預塔膨脹氣冷凝器冷凝溫度控制閃然在40C~45C,常壓塔回流溫度控制在50C--55C。882.3.2 預塔操作的優(yōu)化團3改造后的不凝氣線(xiàn)流程圈預蒸餾塔為板式塔,設計壓力0.4MPa,塔釜溫Fig.3 Retroftted low sheet of noncondensable gas74天然氣化工2010年第35卷塔塔頂不凝氣放空量大。經(jīng)過(guò)研究,改造后流程如壓塔底有足夠的傳熱溫差。這樣才能保證常壓塔底圖3所示。的廢水醇質(zhì)量分數在0.1%左右,否則常壓塔塔底廢將不凝氣分離器后管線(xiàn)由DN80更換為DA100,水醇含量太高,導致回收塔負荷太重，回收塔回流且增加4個(gè)同樣的燒嘴,達到5個(gè)燒嘴。通過(guò)改造，槽液位高難以采出或其回流太大,塔底外排廢水醇不凝氣系統完全能滿(mǎn)足預塔放空的要求,預塔塔頂含量超標。但也不能使常壓塔熱負荷過(guò)重,導致有壓力降到設計指標,加壓塔塔頂壓力降到操作范圍機雜質(zhì)等重組分上升到塔頂,不能去回收塔外排精內,常壓塔塔頂不凝氣放空量減少,精餾的操作彈餾系統。性增大,加壓塔和常壓產(chǎn)品酸度(以甲酸質(zhì)量分數(3)加壓塔和常壓塔兩塔間抽出量、蒸發(fā)量、回計)均降至5x10*之內,產(chǎn)品優(yōu)級品達到100%。流比要匹配，要符合雙效精餾的效果。設計加壓塔2.4四塔精餾操作的操作優(yōu)化回流比為2.2、 常壓塔為2.23,采出量:加壓塔/常壓預塔擔負脫除粗甲醇中輕組分等有機雜質(zhì),如塔=1.130。加壓塔負荷不能過(guò)量，使常壓塔沒(méi)有采二甲醚、甲酸甲酯等,以及溶解在粗甲醇中的合成出，三塔雙效精餾成兩塔精餾。理論上兩塔的回流氣。出預塔的粗甲醇進(jìn)人加壓塔,在塔底有轉化工比為2.0~2.5,加壓塔回流比一般大,而常壓塔相對藝氣提供熱量,加壓塔頂氣相不經(jīng)塔頂冷凝器而是小。實(shí)際吐哈甲醇廠(chǎng)加壓塔回流比控制在2.2~2.5,直接入常壓塔塔底作為其再沸器的熱源。因此,加常壓塔回流比控制在2.0~2.3。采出比例加壓塔/常壓塔與常壓塔形成雙效精餾,前一效的頂部出氣作壓塔=1.35為后一效的加熱熱源，可以節省后一效的外加熱2.4.3回 收塔源,也省去了前一效的冷卻水。為保證常壓塔塔底(1)在保證廢水合格的前提下盡可能降低熱負再沸器有足夠的傳熱溫差,雙塔的前一塔必須加壓荷,以保證重組分隨水排放出系統，保證回流量后才能使其塔頂出氣具有較高的溫度,因此三塔雙效再采出產(chǎn)品,將雜醇等與甲醇沸點(diǎn)相近的組分壓在精餾也稱(chēng)為三塔加壓雙效精餾。精甲醇有兩塔塔頂塔下層采出。采出,常壓塔底排出含甲醇質(zhì)量分數0.1%的廢水去(2)采出雜醇油:塔壓在0.004 MPa下,控制第2回收塔進(jìn)-~步回收甲醇,回收塔不但要進(jìn)-一步回收層填料下方的溫度T-4222,其正常值在90C~精甲醇,而且要保證粗甲醇中比水重的組分隨著(zhù)廢979,若-定的時(shí)間內溫度持續上升,則表明雜醇水的排放而排出系統,不能累積在粗甲醇中。且在油上升,需采出雜醇油。由于粗甲醇質(zhì)量良好,目前回收塔中部采出雜醇油。故操作要通盤(pán)在四個(gè)塔中沒(méi)有采出過(guò)雜醇油,精甲醇酸度也能達到優(yōu)級品?？紤],為此吐哈甲醇廠(chǎng)著(zhù)重做好以下幾點(diǎn)。3 結論2.4.1預塔(1)保證預塔的回流量是進(jìn)料量的55%以上;在采取上述優(yōu)化措施和精心操作下,精甲醇的(2)冷卻器HX- 4012冷凝液溫度在409C~45C;酸度得到控制，精甲醇優(yōu)等品率連續控制達到(3)保證不凝氣的排放系統暢通;100%,為吐哈油田甲醇廠(chǎng)創(chuàng )造了較好的經(jīng)濟效益和(4)加入合適的堿液量,既保證粗甲醇中有機酸技術(shù)領(lǐng)先優(yōu)勢。的中和和促進(jìn)胺類(lèi)、羰基化合物分解成酸性物質(zhì)而參考文獻除去,又保證賊不過(guò)量使后面精甲醇中酯類(lèi)化合物[1]王磊,裴學(xué)國,朱俊國.三塔精餾精甲醇的酸度控制[D.煤在堿性條件下分解而影響精甲醇酸度。-般將回收化工,2006,12(6): 18-20.塔廢水pH控制在8~9。.[2] 姜立清.加堿對甲醇精餾改善分析[I化學(xué)工程師,2008,2.4.2加壓塔、常 壓塔22(2):46-49.(1)聯(lián)系轉化崗位，保證精餾塔的熱負荷穩定，[3]林長(cháng)青,張振歐.甲 醇三塔精餾工藝中加壓塔與常壓塔微小的熱負荷波動(dòng)可通過(guò)調節兩塔的回流量來(lái)實(shí)工作狀態(tài)的優(yōu)化[辦化肥工業(yè)2005.32(6): 18-19.現兩塔的熱量平衡和傳質(zhì)平衡,不要頻繁的調節熱[4]宋維端,肖 任堅,房鼎業(yè).甲醇工學(xué)[M])北京:化學(xué)工業(yè)出負荷,保證熱負荷的相對穩定。版社, 1991.247-302.(2)加壓塔維持一定的塔壓以保證塔頂氣與常第6期蘇放文,李芙蓉:四塔精餾甲醇的酸度控制7:Control of acidity in four tower rectification of methanolSU Fang-woen, LI Fu-rong(Methanol Plant of PetroChina Tuha Oilfeld Company, Shanshan 838202, China)Abstract: By analyzing the causes of high acidity of methanol product recified by four tower disillation in Methanol Plant ofPetoChina Tuha Oilfeld, the measures for contolling the acidity of fine methanol product were proposed which included pH controlof the waste water from the methanol recovering tower, temperature control and drainage system cleaning of the noncondensable gasin the pedisillation tower and the control of operation conditions for methanol synthesis reaction and the pressurized and atnospher-ic dillation towers. After adopting the above measures, the rate of superior grade methanol could be reached 100% (according toGB338-2004).Key words: methanol; acidity; rectification; optimization(上接第70頁(yè))降低。目前天然氣凈化處理能力已顯著(zhù)提高,MDEA2009,21.溶液采用集中再生,在一定生產(chǎn)規?；A上采用節[3] Linnhoff B, Vredeveld D R.Pinch Technology has come of能技術(shù)有助于設備投資的收回,可獲得相應的經(jīng)濟age [J].Chem Eng Prog ,1984 80();3340.效益。MDEA溶液熱源具有連續穩定易提取的特4] 姚平經(jīng),鄭軒榮換熱器系統的模擬優(yōu)化與綜合[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社, 1992,127.點(diǎn)，加之本文對MDEA溶液再生過(guò)程的夾點(diǎn)分析,[5]鹿方,馮霄,胡志偉工業(yè)熱泵經(jīng)濟性研究[J.西安交通理論上證明了采用熱泵的可行性;并由夾點(diǎn)溫度和大學(xué)學(xué)報,000,34(2):9-99.各熱泵特性及工作范圍確定了采用熱泵的形式。6] BemtssonT.Heat sources-technology ,economy and envi-ronment I Int J Refriger, 2002 ,25(4):428 -438.7] 苗承武,吳明利,劉文多.采用熱泵技術(shù)回收油田污水余參考文獻熱[辦石油規劃設計,2007, 18():22-24.1] 陳賡良.胺醇法脫硫脫碳工藝的回顧與展望[J油氣處[8]楊昭,程珩 ,張金亮.天然氣熱泵排煙換熱器優(yōu)化及實(shí)驗理與加工,2003 ,32(3):134-142.[0天然氣工業(yè),2006,26(5): 133-136.[2]魏順安.天然氣化工工藝學(xué)[M]北京 :化學(xué)工業(yè)出版社,Feasibility analysis on application of heat pump in MDEA regeneration systemZHAO Huijun, HAN Yan-min(jiangsu Prorincial Key Laboratory of Oil and Gas Storage and Transportation Technology,Changzhou University, Changzhou 213016, China)Abstract: In the process of natural gas desulfurization by methyldiethanolamine (MDEA), most of dynamic and energy is con-sumed in the regeneration of MDEA solution. Heat pump applied to MDEA regeneration system could reduce the consumption ofsteam and the volume of cooling water for cooling lean amine solution. The results of pinch analysis on MDEA regeneration systemshow that the heat pump operation in the heating mode is feasible and it could produce certain enrgy-saving efct, which makes itbe a promising development trend in natural gas purification and heat pumps industry. Heat pump used in heat exchanger in theMDEA regeneration system would have good prospect and could produce significant econonic and social benefts.Key words: natural gas purification; heat pump; MDEA regeneration; pinch analysis; energy saving