中低溫廢熱與甲醇重整結合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統

第24卷第5期熱能動(dòng)力工程Vol 24. No. 52009年9月JOURNAL OF ENGINEERING FOR THERMAL ENERGY AND POWER文章編號:l001-200200)0中低溫廢熱與甲醇重整結合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統廖騰飛,洪慧2,劉柏謙1(1.北京科技大學(xué)機械工程學(xué)院,北京10083;2.中國科學(xué)院工程熱物理研究所,北京100190)摘要:提出了燒結機煙氣中低溫廢熱與甲醇蒸汽重整制氫焓值約占總廢熱焓值的1/3,有巨大的利用潛力。整合的新方法,模擬建立了中低溫廢熱結合甲醇重整制氡的針對傳統制氫能耗大和冶金工業(yè)200~500℃系統?；谀艿钠肺桓拍?采用ED圖像煙分析方法,揭示中低溫廢熱利用難的問(wèn)題本研究提出燒結機煙氣低品位的中低溫廢熱特化為南品位化學(xué)能的能量轉換特性;中低溫廢熱和甲醇蒸汽重整反應整合的新型制氫系統。利用EUD圖像娳分析法,闡明新系統相對傳88%,比傳統甲醇制氳系統約高12個(gè)首分點(diǎn),甲醇燃料節統甲醇制氫系統姐效率高的特性,揭示中低溫廢熱能率23.7%。另外,初步靜態(tài)經(jīng)濟性分析表明:新系統可使提升到高品位化學(xué)能的能量轉化特征,分析中低溫氫氣生產(chǎn)成本約為1.5元灬m,遠低于電解水制威本(5廢熱品位提升的變化規律,初步評價(jià)新系統靜態(tài)制元/m3)。當甲醇原料威本價(jià)格保持在一定的價(jià)格范圍內,其氫成本。制成本可以與傳純天然氣制氫成本1.2元/m3相竟爭。本研究為冶金工業(yè)同時(shí)解決中低溫廢熱利用和制氬能耗高1中低溫廢熱結合甲醇汽重整制氫系統的難題提供了一個(gè)新途徑。關(guān)鍵詞:中低溫廢熱;甲醇蒸汽重整制氫;EUD圖像1.1新系統的流程概述中低溫廢熱結合甲醇制氫新型系統流程主要由分析預熱重整過(guò)程變壓吸附分離過(guò)程和馳放氣動(dòng)力子中圖分類(lèi)號:TK91文獻標識碼:A系統構成,如圖1所示。引言1.1.1預熱重整以寶鋼燒結廠(chǎng)一號燒結機為例,以367.7℃燒目前傳統制氫方法主要是電解水制氫和礦物結機尾部煙氣為熱源,首先給重整反應器提供需要燃料制氫山,電解水制氫不僅能耗大,而且成本高,的反應熱,然后出口煙氣給水蒸氣過(guò)熱器蒸發(fā)器中標況下每立方米氫氣的能耗高達55kWh電能制供熱,最后煙氣給甲醇蒸汽過(guò)熱器、甲醇蒸汽發(fā)生器氫成本高達55元。由于礦物燃料制氫需要消耗石供熱,出口煙氣進(jìn)入煙道油、天然氣和煤等化石燃料燃燒為制氫反應提供需甲醇、無(wú)離子水(甲醇水摩爾比1:1.5)經(jīng)過(guò)預要的反應熱因此化石燃料的直接燃燒不可避免地熱、蒸發(fā)過(guò)熱后進(jìn)入重整器反應生成合成氣,合成造成巨大化學(xué)能損失,同時(shí)又帶來(lái)大量的CO2等溫氣余熱回收后進(jìn)入變壓吸附器。室氣體排放,產(chǎn)生嚴重環(huán)境污染(2)。對于目前傳統1.,1.2變壓吸附過(guò)程制氫存在的能耗和環(huán)境的問(wèn)題,國內外都提出了很合成氣先通過(guò)冷卻分離出未反應的甲醇、無(wú)離多新型的制氫方法3-1l子水然后在40℃,2MPa的條件下進(jìn)入變壓吸附目前冶金行業(yè)廢熱豐富然而500℃以上的高器,分離出氫氣溫廢氣余熱的熱利用效率較高,而400~500℃中低1.1.3馳放氣動(dòng)力子系統溫廢氣余熱的回收利用率較低2。對于300℃以變壓吸附分離出的馳放氣作為氣體燃料燃氣輪下的低溫煙氣余熱更是作為廢氣廢熱被浪費。以燒機燃料如圖1所示:馳放氣經(jīng)過(guò)壓縮機壓縮后,與結工序為例,燒結工序中的余熱大約有50%熱量回熱空氣混合進(jìn)人燃燒室燃燒,進(jìn)人透平做功,出口廢熱形式被排入大氣。在冶金工業(yè)中像這樣200煙氣40℃的中低溫廢熱占總余熱的2/3以上,其熱中國煤化工CNMHG收稿日期:2008-01-28;修訂日期:2008-12-0基金項目:國家自然科學(xué)基金委員會(huì )青年基金資助項目50500作者簡(jiǎn)介:溶騰飛(1985-),男湖北荊人,北京科技大學(xué)碩士研究生第5期廖騰飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統671·134℃鴝和水氣飽和甲醇蒸汽燒結機尾部煙氣21381741℃過(guò)熱水蒸氣|飽和178.2844℃合成氣回收甲醇541kmh25℃離子水水24529kmol/h675 mol/h40℃2x器「馳放氣11:10Pa氫氣1187kmoh進(jìn)人表鍋護產(chǎn)生汽入口溫度1130℃壓縮空氣〔燒)一□煙氣出口溫度蒸汽產(chǎn)品中低溫煙氣圖1中低溫廢熱的甲醇重整制氬流程無(wú)離子水儲罐變壓吸附劑高純氫根據吸附壓力與馳放氣壓力的關(guān)系B,設定氫氣的回收率為90%。燃氣輪機選取ABB公司生產(chǎn)的型號為 Tempest機型燃氣輪機采用回熱循環(huán)。衰1中低溫廢熱結合甲醇重整制氫主要單元模擬參數與結果變壓吸附主要流程項目數數據高速燃燒器預熱重整過(guò)程合成氣甲醇重整吸熱重整溫度/℃重整壓力/Pa甲醇轉化率圖2傳統甲醇制氫流程飽和水蒸發(fā)溫度/℃、壓力/Pa1803x105飽和甲醇液燕發(fā)溫度/℃、壓力/Pa134.9、10xl0常規甲醇制氫流程如圖2所示:燃燒甲醇燃料合成氣熱回回收溫度/℃產(chǎn)生高溫煙氣來(lái)預熱甲醇、水,并給甲醇重整反應器CO2/%、H/%24.4%、74.8%提供熱量。重整產(chǎn)物合成氣經(jīng)過(guò)熱回收,冷卻經(jīng)變燒結氣參數溫度/飛流量1672%4壓吸附分離來(lái)制得純氫。成分:O2(20.8%)CO(04%)、CO2(0.1%)N2(78%)H2O(07%)2系統模擬與熱力性能變壓吸附分離單元原料回收甲醇、無(wú)離子水/moh15.409、245,292.1模擬條件變壓吸附分離吸附馳放壓力/Pa20×105、1.1xk105以寶鋼燒結廠(chǎng)一號燒結機為中低溫煙氣廢熱的氫氣流量/kmh1來(lái)源回收燒結機尾部最后5個(gè)風(fēng)箱的燒結煙氣表中國煤化工0%1為回收的中低溫燒結煙氣的基本參數和主要模擬CNMHG條件。其中重整反應器采用的 Aspen Plus軟件中的溫度/℃熱效率/%1130、541、34RGIBBS化學(xué)平衡反應模塊進(jìn)行模擬,化學(xué)反應過(guò)程回熱人口溫度/℃模擬的物性方法采用 Redlich- Kwong-Sove方程。672·熱能動(dòng)力工程009年2.2系統性能特征燃料的燃燒所造成畑損失,新系統相對常規甲醇重2.2.1評價(jià)指標整制氫系統,可降低甲醇直接燃燒損失89.56k/mol為了更好地揭示新系統的熱力性能,分別采用CH3OH,約占總輸入的102%,即使考慮馳放氣的熱效率和效率作為評價(jià)指標4。根據文獻[14],燃燒煳損失。新系統相對常規甲醇重整制氫系統,中低溫廢熱與甲醇重整結合制氫系統熱效率:可降低甲醇直接燃燒損失89.56kJ/mol-CH3OH,約PaH2 Luv +Ws+HsQ1+ Gm' LuHV(1)占總輸入的10.2%。即使考慮馳放氣的燃燒姐損式中:CH-氫氣的流量;Luwn一氫氣的低位熱值;衰2中低溫廢熱甲醇重整制氫系統與W。輸出電功;H燃氣輪機廢氣回收的蒸汽的傳統甲醇制氫系統的熱力性能分析比較焓;Q1一蒸汽的中低溫廢熱;GM甲醇流量;中低溫甲醇重整制氫系統常規甲醇制氫系統Luwy一甲醇燃料低位熱值。煙(kJ/md)姍(k/md)比例由于本系統輸出產(chǎn)品有氫氣、燃氣輪機做功燃CH,OH)總輸入媚782.15100%882.31100%氣輪機廢氣回收的蒸汽熱娳,因此,中低溫廢熱結甲醇化學(xué)煙690.588.2%690.5783%合甲醇重整制氫系統的煙效率為:煙氣熱煙11.8%EH+W6+En0191.8121.7%Q1·(1-T0/T1)式中:EH一輸出的氫氣的化學(xué)姐,T一中低溫廢熱燃料燃燒熠損895610.2%預熱重整的平均供熱溫度;EM甲醇燃料的化學(xué)姐用;W|重整單元28,8343.814%44.04499%輸出電功;Es回收蒸汽熱爛。煙氣換熱12.5750.016%26.332.98%2.2.2模擬結果合成氣熱回收2.5250.323%2.5250.286%由于中低溫廢熱與甲醇重整結合制氫反應是新變壓吸附分離系統的關(guān)鍵過(guò)程,因此將模擬所得的甲醇轉化率隨溫度變化的曲線(xiàn)與相關(guān)實(shí)驗文獻數據進(jìn)行比較)回收甲醇和水41.61%10340.117%變壓吸附通過(guò)圖3可以明顯看出,在220~240℃溫度范圍10.711.37%10.711,20%內模擬結果與實(shí)驗數據能較好吻合由此說(shuō)明模擬|B2616280數941%的可靠性。馳放氣動(dòng)力子系統177226%82977氫氣625.16625.16100%輸出煙蒸汽熱煙12.082.8%708%04熱效率89.6%80.2%實(shí)驗數據模擬數據H:0:CH,OH=3在常規甲醇重整制氫系統馳放氣沒(méi)有加以利重整壓力MPa用。而新系統的馳放氣作為燃氣輪機燃料驅動(dòng)系統50100150200250300的變壓吸附和壓氣機用電。由表2可以看出:產(chǎn)生溫度℃9.91k/ml-CH3OH的電能和12.0k/mol圖3甲醇重整轉化率隨溫度的變化CH2OH的蒸汽熱煙,這部分產(chǎn)品進(jìn)一步利用了廢熱和甲醇燃料化學(xué)能,使系統效率提高了2.8個(gè)百表2以每摩爾甲醇原料為單位,說(shuō)明了新系統分中國煤化工與傳統甲醇制氫系統的平衡分析比較結果。由表2看出,新系統熱效率和煙效率分別為89.6%和3CNMHG828%,比傳統甲醇制氫系統熱效率高9.4個(gè)百分點(diǎn),煳效率高出近12個(gè)百分點(diǎn)。另外,由于避免了采用了EUD方法分析新系統中各個(gè)子系統的第5期廖騰飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統673能量利用情況6,EUD圖象姐分析方法是基于能(1)重整反應:如圖4所示,曲線(xiàn)2-1為中低的品位概念,將系統各個(gè)能的轉化過(guò)程的能量變化、溫煙氣給重整反應提供熱量的放熱過(guò)程。曲線(xiàn)4能的品位變化與能量傳遞過(guò)程的嫻損失三者關(guān)系3為重整反應過(guò)程。陰影面積1-2-3-4表示重有機聯(lián)合,共用一個(gè)圖象描述出這三者的內在聯(lián)系。整過(guò)程的姐損失為2983k/ml-CH3OH。在圖5任何過(guò)程都有能量釋放側和接受側,且釋放側的品中陰影面積17-7-13-12表示傳統重整過(guò)程的位A應大于能量接受側的品位A。以能的傳遞損失為44.04k/ml-CH3OH。由圖4和圖5比較量△H為橫坐標,Ad和A為縱坐標作圖,那么Ad看出:當能量接收側品位(即甲醇重整反應品位)相和A兩條曲線(xiàn)之間的面積為相應過(guò)程的損失。同時(shí),然而新系統的能量釋放側的中低溫廢熱品位31中低溫廢熱結合甲醇重整制氫的系統煳分析從0.53到0.47(對應溫度變化367.7~294.4℃)與比較大大低于傳統系統的高溫煙氣能量釋放側品位變化圖4為中低溫廢熱結合甲醇重整制氫系統的關(guān)(0.8~0.58)。由此可見(jiàn),新系統甲醇重整制氫的能鍵過(guò)程的EUD圖主要包括重整整過(guò)程、中低溫煙量釋放側與能量接收側品位匹配較好,產(chǎn)生較小媚氣的換熱過(guò)程、變壓吸附過(guò)程馳放氣動(dòng)力子系統。損失。圖5是傳統甲醇重整制氫系統關(guān)鍵過(guò)程的EUD圖,(2)燃料燃燒:常規甲醇重整制氫系統需要燃主要包含了燃料燃燒、重整過(guò)程、煙氣換熱過(guò)程、變燒化石燃料以提供重整反應熱量。在圖5中,1-2壓吸附過(guò)程。曲線(xiàn)表示燃料燃燒的過(guò)程。3-4曲線(xiàn)表示燃燒過(guò)程空氣的預熱過(guò)程。曲線(xiàn)5-6燃燒過(guò)程表示燃料變壓吸附的預熱過(guò)程。陰影面積17-7-13-12表示燃燒過(guò)程的損失為89.56kJ/mol-CH2OH。虛線(xiàn)16表示燃燒產(chǎn)生1200℃煙氣(品位0.8)。燃燒過(guò)程的放熱06團合成氣換熱畑損失占整個(gè)重整過(guò)程輸人總畑的7.8%左右。中低溫廢熱制氫直接利用中低溫的廢熱,避免了燃燒所造成的大量的損失,提高了系統的效率。9水預熱(3)煙氣換熱過(guò)程:如圖4所示,曲線(xiàn)1-10表甲醇預熱品位示重整過(guò)程表示甲醇與水分別預熱、蒸發(fā)和過(guò)熱過(guò)12品位程。曲線(xiàn)6-7為水蒸發(fā)、過(guò)熱過(guò)程。曲線(xiàn)8-9-6焙△H/·m(cHOH為甲醇飽和液蒸發(fā)、過(guò)熱過(guò)程。陰影面積1-10-87表示中低溫煙氣換熱過(guò)程的損失12.58kJ圖4新系統的重整制氫過(guò)程EUDmol-CH3OH。圖5反映了常規甲醇制氫系統的煙氣換熱過(guò)程。曲線(xiàn)6-17段表示1200~664℃高溫燃料燃燒品位變壓吸附煙氣放熱過(guò)程。曲線(xiàn)10-9-8表示甲醇飽和液的煙氣出蒸發(fā)與過(guò)熱。曲線(xiàn)10-11表示水蒸發(fā)過(guò)熱。由曲口品位線(xiàn)6-8-11-17包含的陰影面積表示換熱過(guò)程煙損失2633kJ/mol-CH3OH?？梢?jiàn),新系統換熱過(guò)程畑損失制氫系統減少52%。圖4與圖5比較可以看到,中低溫廢熱煙氣的平均品位(294.4~286615℃)為0.42左右,傳統制氫能量釋放側高溫煙氣的平均品位高達0.75(1200~664℃),傳統系統的高空氣預熱燃料預熱溫煙氣與甲醇水的換熱過(guò)程的品位很不匹配,帶來(lái)了較V凵中國煤化工水換熱的品位不匹配焙△H/J·mlh(cHOHCNMHG損失更大。:例示玩父壓呶附的損失均為圖5傳統甲醇重整制氫過(guò)程EUD圖10.71kJ/mol-CHOH,圖4曲線(xiàn)10-11與圖5曲線(xiàn)14-15分別表示兩個(gè)系統重整合成氣的熱回收過(guò)674熱能動(dòng)力工程2009年程。熱回收過(guò)程損失為2.53k/mol-CH3OH。根據文獻[7],本研究工作對中低溫廢熱能品(5)馳放氣動(dòng)力子系統:圖6是該過(guò)程的EUD位的相對提升進(jìn)行了分析,中低溫廢熱的品位的相圖;其中曲線(xiàn)1-2是馳放氣燃燒過(guò)程,曲線(xiàn)12-11對提升公式為:表示空氣預熱的過(guò)程。曲線(xiàn)10-9表示馳放氣預熱的過(guò)程。則陰影面積1-2-9-10-11-12表示馳A2=B3×4-A34-Am放氣燃燒過(guò)程的姐損失為24.70kJ/mol-CHOH。式中:A-甲醇的化學(xué)能品位;A2-中低溫廢熱能曲線(xiàn)15-14表示燃氣輪機出口煙氣用于回熱的過(guò)的品位;A3一反應產(chǎn)物的品位;AREA一重整反應的品程。曲線(xiàn)13-12表示空氣在回熱器被預熱的過(guò)程。位;△H2甲醇裂解吸熱反應所吸收的中低溫廢熱;陰影面積15-14-12-13表示回熱過(guò)程的損失。ΔHr-甲醇燃料的燃燒熱值曲線(xiàn)5-6表示回熱器出來(lái)的煙氣(541℃)用來(lái)生由圖7中低溫廢熱的品位隨著(zhù)廢熱供熱溫度的產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品的過(guò)程。曲線(xiàn)8-7-6表示水被加熱生變化特性從圖中可以看出中低溫廢熱與甲醇重整產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品的過(guò)程。陰影面積5-6-7-8表示生應需要的反應熱品位匹配良好,不僅得到較好的產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品過(guò)程的損失為835k/ml-CH3OH氫產(chǎn)率而且使中低溫廢熱更好的轉化為化學(xué)能。壓氣損失馳放氣3燃氣輪機做功44初步靜態(tài)經(jīng)濟性分析煙氣品位對提出系統的制氫成本進(jìn)行了初步計算;假定氫氣流量Wg為100mh計。制氫成本表達式為:10放氣預熱Hutt cr+c(4)空氣預式中:C固定成本;C一原料成本;C運行成H空氣回熱本;vH一氫氣的標立方米每小時(shí)制氫量根據文獻[8],在固定成本中,假設整套裝置的始△H/J·mo(CHOH建設費用為400萬(wàn)元;折舊年限:10年;年運行時(shí)間:7200h;維修費用:占整個(gè)建設費用3%;管理費圖6新系統馳放氣動(dòng)力子系統用:建設費用4.5%。甲醇原料價(jià)格:2200~3500元/,消耗量0.544U/h。無(wú)離子水單價(jià):0.5元/t,消32中低溫廢熱結合甲醇重整制氫系統品位的提耗0.306t/h。催化劑的消耗為90元/t。運行成本升假設工人10人,工資為20000元/年。-10x10PaH O:-=1-5: 1中低溫廢熱制氫·天然氣制氫08呎械電解水制氫= 0.7501001502002503003504004505005502400260028003000320034003600溫度/℃中國煤化工圖7品位相對提升隨廢熱供熱溫度的變化CNMH絡(luò )的變化第5期廖牌飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統675甲醇的燃料價(jià)格是制氫成本的一個(gè)關(guān)鍵因素,[9毛宗強低溫固體氧化物燃料電池研究進(jìn)展[J.電源技術(shù)它直接影響著(zhù)制氫成本的高低。為了揭示甲醇燃料2008,32(2):75-78價(jià)格對制氫成本的影響圖8比較了新系統、電解水[10]閆秋會(huì )郭烈錦生物質(zhì)超臨界水氣化制氫的實(shí)驗研究[西安交通大學(xué)學(xué)報,2008,42(6):765-768和傳統天然氣重整三種方法的制氫成本。從圖中可cm] STEINFEID A,RA, KUHN P, WUILLEMIN D. Solar thermal以看出,中低溫廢熱結合甲醇重整制氫成本隨著(zhù)甲production of zinc and syngas via combined Zn0-Reduction And醇價(jià)格增加而增加,甲醇市場(chǎng)價(jià)格在2200~2500CHA Reaming Processe[J]. Hydrogen Energy, 1995, 10(20):793元/t波動(dòng)時(shí)制氫成本不超過(guò)1.6元/m3,可以與傳統的天然氣甲醇重整制氫成本(1.2元/m3)相媲美。[12]顧崇孝淺議冶金煙氣的余熱利用[刀有色金屬設計,199,26另外,若考慮CO2等溫室氣體分離排放所帶來(lái)的成[13] STOCKER J, WHYSALL M, ANTWERP, et al.30 Years of PSA Tech本,中低溫廢熱與甲醇重整制氫經(jīng)濟性將會(huì )更加具nology for Hydrogen Purification[ R].2730, american: Uoplle, 1998有吸引性。[14]袁建麗,金紅光太陽(yáng)能重整制氫發(fā)電系統[J.工程熱物理學(xué)報,200,28(3):365-365結論[15]cAmethan over Cu0-Zn0-La0,-Aho,[J]. Catalyst. Joumal oMolecular Catalysis, 2001, 15(2): 152-153.提出了利用燒結機30℃中低溫廢熱與甲醇重[16]smAM, KAWAMURA K En圖 nd exergy analysis of a chemi整結合的制氫新方法。采用EUD圖像姐分析法,cal process system with distributed parameters based on the energy指出了新型制氫系統熱力性能提高的根本原因。相對傳統甲醇重整制氫系統,中低溫廢熱與甲醇重整eae Design&Development, 1982, 21: 690-695反應結合的制氫系統姐效率可提高約12個(gè)百分] HUIHONG, HONCCUANG JIN Solar thermal power cycle with inte-點(diǎn),并且低品位廢熱提升為高品位化學(xué)能,突破了傳thermal energy[J]. Solar Energy, 2005,78(1):49-58統低品位廢熱的“熱到熱”的物理能轉化模式。初步[18】王正東甲醇蒸汽轉化及FSA法制取純馬和液體CO2[工經(jīng)濟性分析表明,當甲醇燃料成本在2200~2500藝測試,200,8:29-32元/時(shí),中低溫廢熱與甲醇重整結合的制氫系統可(編輯韓鋒)使制氫成本有望低于16元/m3,遠低于電解水制氫,并可與大規模的天然氣重整制氫相媲美。本研究為冶金工業(yè)制氫和中低溫廢熱高效利用提供了一種新途徑?！杜灤瑒?dòng)力裝置原理》參考文獻:[1]劉少文,劉廣義制氫技術(shù)現狀及展望[J].貴州化工,200,28本書(shū)主要介紹艦船動(dòng)力裝置的組成原理、船一機一推進(jìn)器匹配特性分析以及動(dòng)力裝置設計的有關(guān)內[2]金紅光熱力循環(huán)及總能系統學(xué)科發(fā)展戰略思考[門(mén)中國科學(xué)容。其中包括艦船動(dòng)力裝置的概念、基本形式以及不金,2007.6同類(lèi)型動(dòng)力裝置的性能特點(diǎn);推進(jìn)軸系的構成及典型[3]張敏焦爐煤氣變壓吸附制氫在寶鋼的應用[J冶金動(dòng)力元部件的結構原理和性能特點(diǎn);傳動(dòng)裝置的組成、功2006,6(118):23-25.及主要部件的結構特點(diǎn);艦船動(dòng)力裝置的輔助管路系[4]彭必先甲醇水蒸汽重整過(guò)程的研究進(jìn)展[門(mén).化學(xué)進(jìn)展,2004統;船體一主機一推進(jìn)器的配合特性以及艦船動(dòng)力裝6(3):414-42置的特征性能指標分析和總體設計的內容、方法和步[5]劉啟斌洪慧金紅光中低溫太陽(yáng)熱能的甲醇重整制氫能量轉化機理研究[]工程熱物理學(xué)報,200,28(5):729-736] JAESYNG HAN, KEUNSUP CHOI. Purifier integrated methanol re-本書(shū)可以作為艦船動(dòng)力工程專(zhuān)業(yè)本科生學(xué)習艦船rmer for fuel cell vehicles[J]. Powered Source, 2000, 86: 223-227動(dòng)力裝置原理的教材和教學(xué)參考書(shū),亦可供從事艦船[7] SHIGEYUKI, KAEATSU. Advanced PEFC development for fuel cell動(dòng)力裝暹方面工作的科技人員參考。powered vehicles[ J].Power Sources,1998,71:150-1中國煤化工[8] STEFFEN, WIELAND, THOMAS MELIN, et al. Membrane reactors forbydrogen production[ J]. Chem Eng Sci,2002,57: 1571-1576CNMHG