用簡(jiǎn)化PDF模型對氣化爐運行特性的分析

第27卷第32期中國電機工程學(xué)報Vol.27 No.32 Nov. 20072007年11月Proceedings of the CSEE02007 Chin.Soc.for Eilec.Eng.文章編號: 0258-8013 (00)32005706中圖分類(lèi)號: TQ171; TQ54文獻標識碼: A學(xué)科分類(lèi)號: 470.20用簡(jiǎn)化PDF模型對氣化爐運行特性的分析吳玉新，張建勝，王明敏，岳光溪，呂俊復(清華大學(xué)熱科學(xué)與動(dòng)力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗室，北京市海淀區100084)Analysis of Gasification Performance of a Texaco Gasifier Based onPresumed PDF ModelWU Yu-xin, ZHANG Jian- sheng, WANG Ming-min, YUE Guang-xi, LO Jun-fu(Key laboratory for Thermal Science and Power Engineering of Ministry of Education,Tsinghua University, Haidian District, Beijing 100084, China)ABSTRACT: Based on CFD software Fluent, a 3-d simulation考慮了焦炭同02. H2O、 CO2 和H2的反應。計算考察了改was conducted on a Texaco gasifier with boundary flted變水煤漿濃度及[C][O]原子比等重要參數對氣化爐運行特coordinate system. Pre PDF model was use to predict species性的影響。焦炭?jì)H同氧氣反應時(shí)的轉化率為32%，而總轉化profile with β function. A UDF (user defined function) function率為95%，說(shuō)明焦炭同H20、CO2和H2的異相反應在氣化was introduced to simulate heterogencous reactions between過(guò)程中占重要作用:煤粉粒度越大，碳轉化率越低，粒度為char and O2, H2O, CO2 and H2 Efects of some industrial175μm時(shí)，碳轉化率僅為72%;氣化溫度是影響氣化反應operation parameters, such as coal slury oxygen, [C][O] and的決定性因素。隨著(zhù)水煤漿濃度的增高，Co摩爾分數明顯particle diameters, et al, on the gasification performance were升高、H2O和CO2摩爾分數明顯降低，H2摩爾分數略有降analyzed. The coal conversion rate (CC) is 32% during coal低。隨著(zhù)[OV[C]原子比的增加，H2摩爾分數明顯降低，Cocombustion with 02 process, while the total CC is 95%, which和CO2摩爾分數幾本不變。出口溫度和碳轉化率隨煤漿濃度shows that bheterogencous reations of char with H2O, CO and和[OV[C]原子比的增加而增高。冷煤氣效率隨煤漿濃度的提H2 plays an important role in the whole gasification. CC is高而提高，隨[OV[C]比的增加會(huì )在1~1.05 之間出現峰值.inverse proportional to the particle size. The CC is only 72%關(guān)鍵詞:數值模擬; [O/[C]; 煤氣化;運行特性when the particle diameter is 175um. Operation temperature isthe most important parameters that afects gasification process.0引言As the slurry concentration increases, the mole fraction of COIGCC (integrated gasification combined cycles)increases quickdy while the mole fraction of H2O and CO2和多聯(lián)產(chǎn)的關(guān)鍵技術(shù)之- -是煤的大規模氣化。大規drops sharply, H2 mole fraction drops a litle at the same time.模氣化目前主要是采用氣流床"。對于氣流床爐內When [O][C] atom ratio increases, H2 mole fraction decreases氣化過(guò)程的研究，不少學(xué)者作了大量工作。Petersharply while Co and CO2 mole fraction almost doesn't change.Both outlet temperature and CC are proportional to coal slury等人對水煤漿氣化爐建立了熱力學(xué)模型[2;劉向軍問(wèn)concentration and [0VIC] ratio. Cold gas efciency is等人則采用渦量流函數方法和EBU模型對水煤漿proportional to coal slury concentration. The peak value of試驗臺進(jìn)行了二維數值模擬。王輔臣41等人利用冷cold gas eficiency appears when the [O][C] ratiois 1 to 1.05.態(tài)試驗臺研究了氣流床內的混合過(guò)程，認為爐內接KEY WORDS: numerical simulation; [OMC]; coal gasifcation;近全混流，并考察了爐體結構、噴嘴結構以及射流gasifcation performance特性對流場(chǎng)混合特性的影響。吳玉新問(wèn)等人采用不摘要:應用CFD(computational fluid dyamic)軟件FLUENT對同湍流模型模擬了氣化爐內流場(chǎng)，得出與前者相似某化肥廠(chǎng)Texaco 水煤漿氣化爐進(jìn)行三維數值模擬，計算采的結思本政笙A (-8]左Wam/9)坐人的基礎上采用小用貼體網(wǎng)格，簡(jiǎn)化PDP方法模擬湍流燃燒，編制UDF分別室模MH中國煤化工氣化壓力、煤顆基金項目s國家重點(diǎn)基礎研究發(fā)展規劃項目(2004CB217705).粒粒ICN M H G影響;賀阿特0、Poject Spposed by National Basic Research Program of China于海龍"等人采用簡(jiǎn)化PDFossibility density function)(2004CB217705).58中國電機工程學(xué)報第27卷模型建立了氣流床氣化爐的二維模型，并對結果進(jìn)炭顆粒的燃燒過(guò)程，有助于火焰穩燃。假定溫度小行了定性分析;陳彩霞12-1]等 人建立了三維數值模于1000K的區域為煤漿加熱及脫揮發(fā)分區域，大型對熱態(tài)試驗臺進(jìn)行數值模擬，考察了氣化反應速于2500K的區域為火焰區，則圖1(b)分別表示出了率、煤顆粒大小、煤種等參數對氣化的影響。本文這兩個(gè)區域，可見(jiàn)火焰區非常狹窄，且與脫揮發(fā)分利用商業(yè)CFD軟件FLUENT對某化肥廠(chǎng)的Texaco區域離得很近，這說(shuō)明了煤漿火焰的特點(diǎn)。氣化爐進(jìn)行三維數值模擬，詳細考察氣化爐運行特性、顆粒在氣化爐內的運動(dòng)，比較冷態(tài)流場(chǎng)和熱態(tài)流場(chǎng)，分析關(guān)鍵操作參數，如水煤漿濃度、[0][C]10000原子比、煤漿粒度等對氣化過(guò)程的影響。模型采用三維貼體網(wǎng)格, Realizable k-e端流模型,簡(jiǎn)化的PDF>2500方法模擬氣相湍流燃燒，同時(shí)編制UDF(user definedfunction) 分別考慮焦炭同02、H2O、 CO2 和H2的異相反應，采用文獻[14-22]的參數， 模型及計算對象的詳細描述參見(jiàn)文獻[23]。1氣化爐運行特性1.1工業(yè)運行條件下的模擬結果(細)溫度等值線(xiàn)(b)火焰形狀工業(yè)爐的運行條件為:操作壓力4.2MPa,煤圖1氣化爐內溫度等值線(xiàn)及火焰形狀示意Fig. 1 Contours of temperature and Aame shape漿質(zhì)量流量8.386kg/s,中心環(huán)氧氣質(zhì)量流量0.682kg/s,in the gasifler外環(huán)氧氣質(zhì)量流量3.864kg/so工業(yè)數據與本文計算由于火焰區域和氧濃度區域是緊密相關(guān)的，故預測數據如表1所示。由于實(shí)際氣化爐并非真正的氧氣在噴入氣化爐后，絕大部分都在火焰區的獨小反應平衡狀態(tài)，故預測的CO/CO2組分有所偏差，空間內耗盡了，火焰區外的氧濃度迅速降低到接近從而導致預測出口溫度值偏低。但總的來(lái)說(shuō)，預測于零。結合以上預測，再考慮到焦炭的燃燒，不難值與實(shí)際值相差不大，這說(shuō)明工業(yè)爐內氣化過(guò)程基發(fā)現焦炭和氧氣的反應在焦炭轉化中的貢獻非常有本達到反應平衡狀態(tài)。限。為定量地考察氣化作用，分別對僅考慮焦炭燃表1模型預測值和工業(yè)運行值的對比燒，和考慮焦炭同02、CO2、 H2O以及H2的反應ab.1 Comparisoo between industrial data這兩種情況進(jìn)行了計算,前者的碳轉化率僅為32%，and model prediction項目工業(yè)運行模型預油后者達到95%?？梢?jiàn)，當焦炭處在火焰區外的絕大出口溫度/K16231573部分空間時(shí)，它與CO2、H20及H2發(fā)生的焦炭異相X (CO)%32.3535.88X (C02)1%616.0513.39氣化反應對焦炭轉化起著(zhù)主要的作用。X (H20)/%25.3325.83x (H2V%25.7.24.44氣化爐中各氣體摩爾濃度及氣體溫度沿爐膛碳轉化率/%594.64高度的變化如圖2所示。圖2(a)為各變量在某爐膛氣化爐溫度場(chǎng)如圖1所示。圖1(a)為氣化爐內截面的平均值隨距噴嘴距離的變化，圖2(b)為各變溫度等值線(xiàn)，可以看到在噴嘴正下方存在一狹長(cháng)高量在軸線(xiàn)處的值沿距噴嘴距離的變化。溫區域，形成了倒掛的火焰。由于回流的存在，等由圖2可見(jiàn)Co和COr的組分濃度在距噴嘴不值線(xiàn)的形狀并非垂直于截面，而是呈“V”形,通遠處就迅速平穩下來(lái)，其摩爾分數不再變化;而H2過(guò)圖1(b)的1600K等值面更可明顯看出。氣化爐弧和H2O則隨著(zhù)距噴嘴距離的增加分別逐漸增加和項回流區的溫度比較低，只有1300K 左右，其原減小，只是這種趨勢越來(lái)越平緩。另-方面，爐內因是氧濃度低，且高溫氣體主要是向下運動(dòng)。但回同一高度處火焰區域和非火焰區域內組分分布有很流區有很重要的作用，一方面，大量的高溫回流氣大的不同.相對爐體截而平均值而言,火焰區內H2O體迅速加熱噴入的氧氣和水煤漿，并使煤漿中的水和CO中國煤化工H2組分較低，分迅速蒸發(fā)，另一方面，回流氣體中的CO和H2q YHCNMHG大，更多地生成和噴入的氧氣迅速燃燒，產(chǎn)生的高溫火焰加速了焦了氧化產(chǎn)物所致。第32期吳玉新等:用簡(jiǎn)化 PDF模型對氣化爐運行特性的分析5972.2%。這是由于在考慮焦炭異相反應時(shí)采用了均1800相級數反應模型，從而焦炭燃盡時(shí)間隨顆粒的增大_C.1400而增大。H2O_表3不同顆粒粒徑下的碳轉化率和停留時(shí)間100020Tab.3 cC and residence of difTerent particle_CO2600碳轉化電/%31001498.11.0距噴嘴的距離/m1087.617(間)爐膛截面平均值600211.3冷態(tài)熱態(tài)流場(chǎng)的對比采用試驗方法研究氣化爐冷態(tài)流場(chǎng)時(shí)，Thring-HQCC72 100Newby準則數θ25- 26是一個(gè)非常重要的相似依據.00則為考察其適用性，對冷態(tài)和熱態(tài)流場(chǎng)進(jìn)行了比較，CO2并與經(jīng)典環(huán)狀射流理論進(jìn)行了對比。900圖3為相同射流條件下冷態(tài)和熱態(tài)軸向速度等} 3006值面的比較?？梢?jiàn)熱態(tài)條件下，高速射流區大大增(6)軸線(xiàn)值加，回流也更加強烈，從而更有利于煤漿的燃燒。圖2氣體各組分摩爾分數及溫度沿爐膛高度的變化另-方面，冷態(tài)流場(chǎng)存在明顯的射流區和回流區，Fig.2 CO, CO202, H2 and H20 mole fraction and但管流區幾乎沒(méi)有,而熱態(tài)情況下，由于氧氣噴入temperature changing along the distance from tbe nozde1.2顆粒運動(dòng)及壽命分析后迅速受熱膨脹，以及煤漿顆粒中水分的蒸發(fā),熱采用離散相模型(dpm)和隨機軌道模型對煤漿態(tài)射流的環(huán)向擴散劇烈得多，使得射流區域明顯變顆粒進(jìn)行計算時(shí)[41,對全體顆粒追蹤的最終結果統小(盡管高速射流區更大),在爐體的后13處出現了計如表2所示，占總質(zhì)量60.77%的顆粒離開(kāi)了氣化明顯的管流區。爐，37.4%的顆粒碰到壁面并被捕捉，剩余部分在追蹤顆粒計算完成時(shí)仍停留在氣化爐內，顆粒的平均停留時(shí)間約為11.5s。表2顆粒追蹤結果Tab.2 Results of particle tracking質(zhì)量份額/%碳轉化率/%停留時(shí)間/s_持續反應1.8346.9進(jìn)入渣層37.4094.311.4高60.7794.811.5平均94.6實(shí)際上，在氣化爐工業(yè)運行中，大部分煤漿顆粒在爐內停留一段時(shí)間后，都會(huì )被壁面捕捉而形成熔渣，而模擬結果并沒(méi)有反映出這點(diǎn)，這是因為在目前的計算中并沒(méi)有建立渣層模型，故無(wú)法確定顆(@)冷態(tài)(b)熱態(tài)粒在與壁面作用時(shí)的真正結果。這一缺陷對預測氣化爐運行特性影響并不大，因為煤漿顆粒的氣化過(guò)圖3冷態(tài)及熱態(tài)條件下軸向速度等值面(n/s)Fig.3 Contours of axial velocity in cold and程往往在數秒內就已完成，但它對顆粒運動(dòng)壽命的industrial fDow field( m/s)分析有一定的影響，在下一步研究中，需要建立合圖4為相同射流條件下，冷態(tài)和熱態(tài)軸向速度理的渣層模型，以更好地對顆粒運動(dòng)及壽命進(jìn)行預測。沿對稱(chēng)軸的計算值，同采用Thring-Newbee 相似準為分析不同粒徑煤漿顆粒的氣化過(guò)程，對不同則以及環(huán)狀射流理論計篁所得理論值的對比。粒徑顆粒的氣化特性分別進(jìn)行了計算。各粒徑顆粒中國煤化工論解和計算值在的碳轉化率和停留時(shí)間如表3所示?？梢?jiàn)不同顆粒射流IYHCNMHG明搭建冷態(tài)試驗的停留時(shí)間大致相同，但焦炭轉化率同顆粒粒徑成臺模擬冷態(tài)流場(chǎng)時(shí)，采用Thring-Newbee準則是比反比，當焦炭粒徑為175um 時(shí)，其碳轉化率僅為較合理的。但在熱態(tài)條件下，模擬值和理論值存在6(中國電機工程學(xué)報第27卷.很大的偏差，這主要是因為煤漿顆粒同氣體反應，度, 和保持煤漿濃度不變,而改變[O]V[C]原子比時(shí)成為氣相的源相，從而加劇了射流的環(huán)向擴散;另對氣化爐運行特性變化預測的主要結果。一方面， 由于同相及異相氣化反應的存在，氣體的隨著(zhù)煤漿濃度的增加，CO摩爾分數、氣化溫成分不斷變化，從而密度也發(fā)生變化，這種變化在度和碳轉化率迅速增加, H2摩爾分數略有減小,CO2軸線(xiàn)處的火焰區域是非常劇烈的。因此在火焰區域，和H2O則明顯減小。這是因為隨著(zhù)煤漿濃度的增軸向速度呈現出波動(dòng)，而在遠離噴嘴處，又由于劇加，水蒸發(fā)所消耗的熱量占總熱量的份額越來(lái)越小，烈的環(huán)向擴散，軸線(xiàn)處軸向速度迅速降低。所有這從而爐內溫度升高，這一方面加快了焦炭異相反應些因素導致在受限射流過(guò)程中,動(dòng)量通量不再守恒，的進(jìn)行，從而導致碳轉化率升高，同時(shí)促進(jìn)了CO而理論解正是基于這一假定得出的。 可見(jiàn)，冷態(tài)流和H2的生成，但另-方面，溫度升高使得水煤氣變場(chǎng)和熱態(tài)流場(chǎng)之間有很大的不同，難以進(jìn)行定性的換反應朝著(zhù)不利于H2生成的方向移動(dòng),抵消了焦炭對比，需要通過(guò)熱態(tài)試驗對熱態(tài)流場(chǎng)進(jìn)行研究。和H2O反應加快引起的H2增量，故H2反而有所降1.采用Thring Newbee準則計算結澩(冷志)低。根據模擬結果，從理論上說(shuō)，煤漿濃度的升高120 2-環(huán)狀射流 理論計算結果(冷車(chē))3.采用Thring-Newbee準則計算結果(熱態(tài))總是對氣化過(guò)程有利的，所以應當在工業(yè)允許的范.4-環(huán)狀射流理 論計算結果(熱志)80圍內盡可能提高煤漿濃度,但這又受煤漿流動(dòng)特性、霧化特性和耐火材料的限制，故應綜合進(jìn)行考慮。表5表明，隨著(zhù)[O][C]原子比的增加，CO和CO2摩爾分數幾乎不變(但絕對質(zhì)量流量增加);出口溫度和H2O的摩爾分數迅速增加，碳轉化率起先距噴嘴的距離/m圖4冷態(tài)及熱態(tài)條件下軸線(xiàn)處軸向速度增加迅速，隨后增加較為平緩; H2 摩爾分數則迅速Fig. 4 Axial velocity on the axis in cold and減小。隨著(zhù)氧氣的增加，冷煤氣效率總的來(lái)說(shuō)先增Industrial conditions加，后減小，在[O][C]為1~1.05 之間達到峰值。產(chǎn)2改變參數對氣化的影響生這些現象的主要原因是隨著(zhù)氧氣的增加，氣化溫表4和表5分別列出了在保證煤粉質(zhì)量流量不度迅速提高，促進(jìn)了焦炭的氣化反應，故碳轉化率變的前提下，保持[O][C]原子比不變而改變煤漿濃升高。隨著(zhù)更多氧氣的加入，使得更多的焦炭直接表4 [0V[C]比不變時(shí)不同煤槳 濃度下的模擬結果Tab.5 Model results at different coal slurry concentration with a fixed [O][C]水煤漿濃度%項目5659一_60.562.63.565. 6_8_C29.99 .32.5634.9335.8837.1539.0841.95摩爾分數/%H25.4424.825.2424.4424.424.5523.92CO215.2913.3913.39 .13.112.1411.17 .H2025.9925.83 .24.9123.7922.52 .CO 42.1744.9247.2248.4149.4951.2954.14”摩爾分數(干燥基)%34.2134.1232.9832.5132.2230.8721.520.2818.118.07 .17.4515.9314.42出口溫度/K1478.9155.51633.9”1732.5碳轉化率/%85.2989.8994.2394.6496.197.0498.6冷煤氣效率/%69.65969.59957.3585571.36916 71.70741_ 73.41991_ 73.57013_表5煤漿濃度不變,不同[0V[C]原子 比時(shí)的模擬結果Tab. 5 Model results at different [OV[C]atom ratio with a fixed coal slurry concentrationJOICI原子比090.950.961.05CO35.535.6935.8435.6726.8425.4925.28235921 5413.4913.4413.53 .13.4513.66H2O23.3624.7725.8326.6828.7346.6347.62中國煤化工50.05摩爾分數(干燥基Y%35.133.9230.2217.6517.89YHCNMHG19.17出口溫度K i1449.715169172084.9790.4591.096.3498.5870.5770.9270.8071.3771.S5 .6.35093__第32期吳玉新等:用簡(jiǎn)化 PDF模型對氣化爐運行特性的分析61生成CO2,但高溫同時(shí)又促進(jìn)水煤氣變換反應向有1932-1935(in Chinese)利于co的方向移動(dòng)，在這兩個(gè)因素共同作用下，[4] 王輔臣， 于廣鎖，龔欣，等.射流攜帶床氣化爐內宏觀(guān)混合過(guò)程研究C.D0.化工學(xué)報，197, 48(); 193-206.CO和CO2的摩爾分數變化不大，但其絕對流量都Wang Puchen, Yu Guangsuo, Gong Xin, a a。lnvestigation of在增加，而H2的摩爾分數則迅速下降。由此可見(jiàn)，macTo mixing process for jet eotrained gisfer(LI U]. Jourmal of爐內氣化溫度是氣化過(guò)程中的決定性因素.溫度高，Chemical Industry and Engineering(China), 1997， 48(2)+ 193-206(inChinese). .碳轉化率就高，減少水分吸熱以及加入氧氣都能增5] 王輔臣,吳鍋,于建國，等.射流攜帶床氣化爐內宏觀(guān)混合過(guò)程研加爐溫，但氧氣的加入并不能使合成氣組分總是增究()[切.化工學(xué)報，1997, 48<3) 336-346.加。故提高煤漿濃度是改善氣化效果的有效途徑，Wang Fuchen, Wu Tao, Yu Jianguo. Investigation of macTo mixingprocess for jeretrined gisf({D., Journal of Chemical Industry而[O][C]原子比則有一個(gè)最佳值，在煤漿濃度為and Engineering (China), 1997， 48(3); 336-346(in Chinese)62%的情況下，這一最佳值出現在1.0~1.05 之間。[6] 吳玉新，張建勝，岳光溪，等.用于Texaco氣化爐同軸射流計算的不同治流模型的比較[小化工學(xué)報，2007, 58(3); 537-543.3結論Wu Yuxin, Zhangjasbeng, Yue CGuangxi, a al. Comparison of通過(guò)對氣化爐內過(guò)程的數值模擬，發(fā)現焦炭同dfferent turbulent models in computarion of c-axial jet steam oftexaco gasifer[J]. Joumal of Chenical Industry and EngineeingH20、CO2和H2的氣化反應起著(zhù)重要作用，焦炭燃(China), 2007, 58(3); 537-543(in Chinese)燒所引起的焦炭轉化率僅為32%，而大部分焦炭的[7] 李政，王天驕，韓志明，等.煤氣化爐數學(xué)模型的研究-~建模部分消耗都是通過(guò)氣化反應實(shí)現的;由于煤粉粒度的增([].動(dòng)力工程，2001, 21(2): 161-1168.Li Zheng, Wang Tanjao, Han Zhiming, et al. Study of matbematical加直接引起反應時(shí)間的增加，故粒度越大，碳轉化model for texaco gaifiermnodeling[]. Power Engineering, 21(2);率越低;所有因素中，氣化溫度是影響氣化反應的1161-1168(in Chinese)決定性因素，氣化溫度越高，對焦炭的轉化越有利，[8] 李政，王天驕，韓志明，等.煤氣化爐數學(xué)模型的研究-計算結果及分析[].動(dòng)力工程，2001, 21(4); 1316-1319.但冷煤氣效率則由多種因索共同決定。Li Zheng, Wang Tajiao, Han Zhiming, et al. Study of Matbematical隨著(zhù)煤漿濃度的增高，CO摩爾分數明顯升高、Model for Texaco GasifierCalculation and Analysis ]。PowerH2O和CO2摩爾分數明顯降低,H2摩爾分數略有降Eninering, 200, 21(4); 1316-1319(in Chinese)低。隨著(zhù)[O][C]原子比的增多，H2摩爾分數明顯降9] Wen C Y, Chaung T Z. Engtainneat coal gaicaio[J]. Ind.Eng. Chem. ProcessDes. Dev., 1979, 18(4);: 684-695.低，Co和CO2摩爾分數基本不變。出口溫度和碳[10)賀阿特，馮宵，董紹平,等.德士古渣油氣化爐的數值模擬[J].高轉化率隨煤漿濃度和[O][C]原子比的增加而增加。?；W(xué)報，2001, 15(6); 526-531.冷煤氣效率總是隨煤漿濃度的提高而提高，但當He A'te, Feng Xiao, Dong Shaoping, et al. Comprchensive noumericalmodel for residual oil texaco gasific{J]. Jourmal of Chemical[O][C]原子比增加時(shí)，冷煤氣效率則是先增大后減Enginering of Chinese Universities， 2001， 15(6): 526 531(in小，在[O][C]為1~1.05時(shí)存在峰值.Chinese)欲正確預測煤漿顆粒在氣化爐內的運動(dòng)及壽[I]于海龍,趙翔，周志軍,等.氧碳原子比和水煤漿質(zhì)量分數對水煤漿氣化影響的數值模擬[D].燃料化學(xué)學(xué)報，2004, 32(4); 390-394.命，需要建立合理的渣層模型。由于反應的影響，Yu Hailong, Zhao Xiang, Zhou Zhju, d al. Numerical simulation熱態(tài)流場(chǎng)和冷態(tài)流場(chǎng)存在巨大差異，故對于熱態(tài)流analysis on the efe of o咖ratio and coal concentation in coal waler場(chǎng)，只能通過(guò)搭建熱態(tài)試驗臺進(jìn)行研究，冷態(tài)試驗slury on gasification process [0]. Journal of Chenistry and Technology臺并不具有指導作用。2004, 32(4); 390-394(n Chinese)[|2] Chen Caixia, Horio M, Kojima T. Numerical simulatio of eotrained參考文獻flow coal gasifiers. 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