褐煤熱分析及熱解過(guò)程析出氣體的實(shí)驗研究

第41卷第4期化工機械431褐煤熱分析及熱解過(guò)程析出氣體的實(shí)驗研究李少華*張卓文2車(chē)德勇2劉大任2王艷鵬(1.中國大唐集團科學(xué)技術(shù)研究院;2東北電力大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院)摘要利用熱重法對褐煤進(jìn)行熱解實(shí)驗,并通過(guò)動(dòng)力學(xué)分析得出適合該煤種熱解的溫度區間;利用自建的固定床熱解裝置在該溫度范國內考察熱解終溫、恒溫時(shí)間、升溫速率對烏拉蓋褐煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率和析出氣體組分的影響。實(shí)驗表明:褐煤熱解過(guò)程主要分為3個(gè)階段;在300~550℃熱解時(shí)最劇烈;熱解終溫對產(chǎn)物產(chǎn)率和析出氣體組分影響明顯,恒溫時(shí)間的彩響不大,升溫速率僅對氣體組分影響明顯。關(guān)鍵詞禍煤熱重法固定床熱解過(guò)程中圖分類(lèi)號TQ051.3文齜標識碼A文章編號02546094(2014)04043107我國煤炭資源儲量巨大,其中褐煤總儲量約其進(jìn)行研究意義重大2。為3194.3億t,約占我國總煤炭?jì)α康?筆者以?xún)让晒艦趵w地區褐煤為研究對象72%。在我國各省份中,內蒙古地區褐煤儲量利用熱重分析儀考察不同升溫速率下的熱解規約占我國褐煤資源總儲量的77.1%,而在內蒙烏律,并結合熱解動(dòng)力學(xué)分析適合該煤種熱解的溫拉蓋地區褐煤原煤儲量經(jīng)勘測達243896萬(wàn)t,且度區間;利用自行搭建的固定床熱解實(shí)驗裝置,結大部分容易開(kāi)采。褐煤的特點(diǎn)是水分高、易揮發(fā)、合動(dòng)力學(xué)分析得出的溫度區間對褐煤進(jìn)行熱解實(shí)固定碳含量低、熱值低、直接利用效率低且容易造驗,考察熱解終溫、恒溫時(shí)間、升溫速率對熱解產(chǎn)成環(huán)境污染,但是如果對褐煤進(jìn)行熱解工藝加工,物產(chǎn)率和析出氣體組分的影響。會(huì )產(chǎn)生熱值較高的半焦、焦油和煤氣,減少了有害1實(shí)驗樣品、裝置與條件氣體的排放,從而實(shí)現褐煤的潔凈高效利用,并且實(shí)驗樣品為內蒙古烏拉蓋地區褐煤,其元素煤熱解是煤氣化及煤液化等過(guò)程的初級階段,對分析、工業(yè)分析和發(fā)熱量測定結果見(jiàn)1。表1烏拉蓋褐煤基本性質(zhì)分析干燥無(wú)灰基下元素分析/%空氣干燥基下工業(yè)分析%低位發(fā)熱量水分M灰分A揮發(fā)分VMJ·kg-170.2023.2l0.620.296.729.8648.1820.891.1熱重分析儀為室溫-1200℃,最大升溫速率100℃/min,樣品本實(shí)驗所用儀器為美國TA公司生產(chǎn)的SDT質(zhì)量10mg,儀器靈敏度0.1μg,測量氫氣及氮氣Q600型熱分析儀。利用計算機控制系統對實(shí)驗等其他惰性氣體,載氣流量100mL/min過(guò)程中溫度進(jìn)行自動(dòng)控制,實(shí)驗樣品的質(zhì)量利用1.2固定床熱解實(shí)驗裝置微量天平進(jìn)行測定,并得到烏拉蓋褐煤熱解的失圖1為烏拉蓋褐煤固定床熱解實(shí)驗裝置,溫重曲線(xiàn)。熱重分析儀主要參數為:測量溫度范圍控儀的控制加熱速率為1~24℃/min;每組實(shí)驗v凵中國煤化工CNMHG*李少華,男,1957年4月生,教授,院長(cháng)。北京市,100033432化工機械2014年進(jìn)行時(shí)將反應器入口密封裝置打開(kāi),物料通過(guò)入空氣排出反應器外。當有氣體排出反應器外時(shí),口密封裝置進(jìn)入熱解反應器。樣品最大裝入量為可認為褐煤在反應器內發(fā)生熱解反應。每組實(shí)驗350g,本實(shí)驗每次裝入20g煤樣,每組實(shí)驗結束重復進(jìn)行兩次,以降低褐煤熱解產(chǎn)物掛壁的誤差。后,打開(kāi)反應器出口密封裝置,便可收集反應器中表2烏拉蓋褐煤固定床熱解實(shí)驗條件剩余的物質(zhì)。實(shí)驗過(guò)程中反應器入口密封裝置與熱解終溫升溫速率項目恒溫時(shí)間反應器出口密封裝置必須嚴格密封。加熱裝置的主要作用是給反應器加熱,可承受的加熱溫度最不同熱解終溫40-580高為1000℃;收集裝置用來(lái)收集褐煤熱解產(chǎn)生的不同恒溫時(shí)間10-50焦油與熱解水分;將事先準備好的大量冰塊放入不同升溫速率5004.12.2030冷卻裝置中,便于收集裝置收集焦油與水分。本實(shí)驗主要利用氣體流量計監測氣體產(chǎn)生是否完華2烏拉蓋褐煤熱重分析實(shí)驗結果2.1烏拉蓋褐煤熱解過(guò)程分析和反應過(guò)程是否完成。圖2為粒度d<75μm的烏拉蓋褐煤在升溫速率為50℃/min熱解時(shí)的熱重-微熵熱重(TGA人人DTG)曲線(xiàn)。由圖2可知烏拉蓋褐煤的熱解失重過(guò)程可分為4個(gè)階段:熱解第一階段的溫度小于200℃,此階段褐煤表面水分脫除,煤本身并沒(méi)有開(kāi)始裂解,由于褐煤水分較大,此階段總失重率為20.83%,DTG曲線(xiàn)在90℃左右出現干燥峰;熱解第二階段為過(guò)渡階段,也是褐煤熱解的初始階段,溫度在200~300℃,實(shí)驗在此階段存儲熱量為下階段熱解做準備,所以該階段失重率較小,DTG圖1固定床熱解實(shí)驗裝置簡(jiǎn)圖和TG變化平緩;第三階段褐煤真正開(kāi)始熱解,溫度在300~550℃,從熱解DTG曲線(xiàn)變化劇烈程度1—電源;2—溫控儀;3——反應器入口密封裝置;可發(fā)現褐煤在此階段反應強烈,該階段煤中主要4——熱解反應器;5——加熱裝置;發(fā)生裂解與聚合復雜的化學(xué)反應,并在460℃左6—反應器出口密封裝置;右DTG曲線(xiàn)出現熱解峰,此時(shí)失重速率最大,根7——冷卻裝置-收集裝置;據TG曲線(xiàn)可得此階段的總失重率為19.41%;熱9—氣體流量計解第四階段溫度在550℃以上,此時(shí) TG-DTG曲1.3氣體成分檢測裝置線(xiàn)變化逐漸平緩,煤熱解反應逐漸趨于完成,半焦熱解氣體采用氣囊收集,并密封做好標記。在該階段發(fā)生縮聚熱解氣體產(chǎn)物成分用型號為GC9560的氣相色譜I10熱重0.1儀進(jìn)行定性和定量分析。微熵熱重1.4實(shí)驗條件烏拉蓋褐煤熱重分析實(shí)驗條件如下:-0.1實(shí)驗氣體高純氮氣這熱解終溫1000℃升溫速率10、30、50℃/min樣品粒度d<75μm表2列出了烏拉蓋褐煤固定床熱解實(shí)驗條第一階段階段第三階段第四階段100200300006007008009001000件。由于褐煤熱解自身會(huì )產(chǎn)生大量氣體;同時(shí),反中國煤化工應器在運行過(guò)程中,內部溫度很高,導致內部壓強CNMH高于外部大氣壓,兩者共同作用,會(huì )使反應器內部圖2烏G曲線(xiàn)第41卷第4期化工機械4332.2升溫速率對烏拉蓋褐煤熱解過(guò)程的影響R,隨熱解升溫速率增大而增大;熱解總失重率圖3為不同升溫速率下烏拉蓋褐煤熱解得到為V,規律變化不明顯。以上反應規律主要因為的TG和DTG曲線(xiàn),相應的熱解特性參數見(jiàn)表3。褐煤熱解反應過(guò)程吸熱,又由于煤自身內部導熱褐煤開(kāi)始熱解時(shí)溫度為T(mén),熱解過(guò)程完成時(shí)溫度性不好,熱解反應從開(kāi)始到反應產(chǎn)物的析出需要為T(mén),煤樣脫去表面水分時(shí)溫度為T(mén)n,煤產(chǎn)生最段時(shí)間,焦油裂解的時(shí)間隨升溫速率增大而變大失重速率時(shí)溫度為T(mén),這些溫度均隨升溫速率短,產(chǎn)率隨升溫速率增大而增大,而且褐煤還達不增大而增大;并且T在DTG曲線(xiàn)上隨升溫速率到完全裂解致使產(chǎn)物逸出所需的溫度更高,發(fā)生升高有向右移動(dòng)的趨勢。熱解最大失重速率為反應滯后的現象40.100.050.000.103-0.200.25-0.300.35010020030040050060070080090010001002003004005006007008009001000a.TG曲線(xiàn)DTG曲線(xiàn)圖3烏拉蓋褐煤在不同升溫速率下的熱解TG和DTG曲線(xiàn)表3不同升溫速率烏拉蓋褐煤的熱解特征參數升溫速率℃271.13454.3546.180.1242.7287.12456.14561.2743.650282.2289,40461.95575.320.2242.42.3烏拉蓋褐煤熱解動(dòng)力學(xué)分析K);熱解動(dòng)力學(xué)研究利用一級反應模型。大T—絕對溫度,K;多數研究者認為煤熱解過(guò)程可近似看成一級熱分W——煤樣在某一時(shí)刻的質(zhì)量,mg;解反應,此外對不同熱解階段的動(dòng)力學(xué)分析數據W?！簶訜峤忾_(kāi)始時(shí)的質(zhì)量,mg;也表明,利用一級反應模型時(shí),即n=1時(shí)可得到W—煤樣熱解結束時(shí)的質(zhì)量,mg;較理想的線(xiàn)性回歸結果。動(dòng)力學(xué)參數的求解利用X——煤熱解轉化率,%;Doyle積分法計算。假設煤的揮發(fā)物析出速率與B—升溫速率,℃C/min煤的熱分解速率相等。揮發(fā)物析出速率與濃度的利用 Doyle積分法對式(1)積分得關(guān)系為:T dtX(2)對式(2)右邊進(jìn)行積分,令Y=E/T可得:W-wAdt s(3)式中A—頻率因子,1/min;將p(X=/x2(1-2!/x+E—活化能,kJ/mol;Wr中國煤化工R——氣體常數,R=8.314×10-3kJ/(moCNMHGE2.51-U.436434化工機械2014年令(x)=(,dX2=A[請r,將式(4)為自變量,(-m(1-X)為函數值做圖。經(jīng)過(guò)擬合可得一條直線(xiàn),直線(xiàn)斜率為-0.1278E,求得代入,并取對數:活化能E;根據截距為ln(AE/RB)-5.314可求得k(G(x)=lg1E-2.315-0.4567E(5)頻率因子A圖4為褐煤在不同升溫速率下熱解過(guò)程的3將R值代人式(5)并化簡(jiǎn)可得:個(gè)溫度段用ln(-ln(1-X))對1/T作圖得到Arn(-ln(1-x))=ln(B)-5.314-0.1278E(6) rhenius曲線(xiàn)。根據式(6)所述關(guān)系并結合圖4可求得烏拉蓋褐煤在不同升溫速率下的活化能E將烏拉蓋褐煤在不同升溫速率下熱解過(guò)程的和頻率因子A,所得結果見(jiàn)表3個(gè)階段利用式(6)進(jìn)行分析。以式(6)中1/T50℃/min1.0-3.075185195205131415161710x10/Kx10'/K第一階段b.第二階段c,第三階段圖4不同升溫速率下熱解過(guò)程3個(gè)階段熱解動(dòng)力學(xué)擬合圖像表4烏拉蓋褐煤在不同升溫速率下的動(dòng)力學(xué)參數升溫速率溫度區間活化能E頻率因子AkJ·mol-l擬合系數204.94-295.0378.842.33×1070.9869564.11-934120.322.69×1070.9854206.90-296.322.83×1070.992878.645.64×1050.9936580.03-970.92133.643.62×100.9929210.54-294.243.51x100.9903311.90-546.261.23×106577.36-964.24140.571.69×1080.9851對不同升溫速率下烏拉蓋褐煤熱解過(guò)程釆用3.1熱解終溫對烏拉蓋褐煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率的影分3段的一級反應描述煤熱解動(dòng)力學(xué)。發(fā)現褐煤響在熱解溫度區間在300~550℃時(shí),所求得的活化能均比第三階段要小,說(shuō)明烏拉蓋褐煤在此溫度圖5為以升溫速率12℃/min達到規定終溫,區間熱解最為劇烈,適合在此溫度區間熱解。恒溫30min后得到的各產(chǎn)物產(chǎn)率的變化關(guān)系。從3烏拉蓋褐煤固定床熱解實(shí)驗結果圖5可看出:隨熱解終溫T的升高半焦產(chǎn)率呈下實(shí)驗樣品為粒度d≤8m的烏拉蓋褐煤,實(shí)降趨勢;氣體V中國煤化工“率呈上升驗考察了熱解終溫恒溫時(shí)間、升溫速率對熱解產(chǎn)趨勢;焦油產(chǎn)CNMHG為500℃物產(chǎn)率和析出氣體組分的變化。時(shí),具有最大產(chǎn)率。第41卷第4期化工機械43505焦油產(chǎn)率30一氣體+損失產(chǎn)率,,,·440460480500520540560580440460480500520540560580熱解終溫/℃熱解終溫/℃圖5不同熱解終溫對烏拉蓋褐煤圖6不同熱解終溫對烏拉蓋褐煤熱解熱解產(chǎn)物產(chǎn)率的影響析出氣體組成的影響隨著(zhù)熱解終溫的不斷升高,逐漸加深褐煤的生斷裂,進(jìn)而產(chǎn)生大量的CH4。CH4的產(chǎn)生還與熱解程度,導致褐煤自身轉化率的增加,煤焦油的焦油的二次裂解、大分子結構的分解反應烷基基產(chǎn)率起初會(huì )升高,但是熱解過(guò)程中溫度持續升高,團的受熱分解及半焦的縮聚反應有關(guān)。當熱致使煤焦油繼續發(fā)生縮聚與裂解反應,讓原本分解終溫高于500℃c時(shí),CH4的體積含量隨著(zhù)熱解子質(zhì)量較大的分子被分解成很多個(gè)小分子,或者終溫升高而下降,主要原因可能是由于H2的生縮聚成分子質(zhì)量更高的化合物。兩者共同作用,成量大于CH4的生成量。導致了熱解焦油的產(chǎn)率起初隨熱解終溫增大逐漸煤中含氧官能團變化對CO與CO2含量產(chǎn)生上升,后又隨著(zhù)熱解終溫的持續升高而逐漸下降。較大影響。羧基官能團的斷裂是產(chǎn)生CO2的主焦油裂解生成的氣體小分子也致使氣體與水分含要途徑,但溫度在440580℃之間羧基官能團的量的增加。熱解過(guò)程中產(chǎn)生的水主要有原煤外部脫除率基本保持不變?？芍?CO2含量在此終溫水分內部水分及其自身發(fā)生熱解反應產(chǎn)生的水范圍內逐漸下降是正常的。煤中醚鍵和羰基的化分6。首先,將褐煤外部容易蒸發(fā)的水分蒸發(fā)學(xué)反應是CO的主要來(lái)源,大約在700℃左右煤掉,之后,隨著(zhù)熱解反應的進(jìn)行脫去褐煤內部的水中的醚鍵即可脫除,每種羰基的裂解反應主要發(fā)分。褐煤熱解過(guò)程中自身的含氧官能團熱解反應生在400℃時(shí)。CO、CO2的含量下降主要是由也會(huì )產(chǎn)生成水,因此,熱解過(guò)程中水的產(chǎn)率隨著(zhù)熱于H2的生成量大于CO、CO2的生成量解終溫的上升而逐漸增加。3.3恒溫時(shí)間對烏拉蓋褐煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率的影32熱解終溫對烏拉蓋褐煤熱解析出氣體組成響的影響圖7為烏拉蓋褐煤以12℃/min的升溫速率烏拉蓋褐煤在不同終溫條件下析出氣體的組從室溫升至500℃,分別保持恒溫時(shí)間為10、20、成的變化規律如圖6所示。從圖6中可看出:當熱解終溫逐漸升高,H2呈現明顯上升,CO呈現明顯下降;CnH、CO2呈現下降趨勢;而CH4的含量則是先升高后降低。熱解過(guò)程中H2的來(lái)源主要包括煤中烴類(lèi)化失產(chǎn)率合物的環(huán)化反應、有機質(zhì)的脫氫縮合的反應及烴類(lèi)化合物的芳構化反應等。褐煤中的縮聚反應也會(huì )發(fā)生在芳香結構之間,也會(huì )導致H2的產(chǎn)生由于碳氫化合物中一CH3所連接的C—C的中國煤化工鍵能比較弱,容易發(fā)生斷裂,受熱極其不穩定。因圖7褐煤CNMHG此,當熱解溫度較低時(shí)脂肪烴側鏈的一CH3會(huì )發(fā)436化工機械2014年30、40、50min的各產(chǎn)物產(chǎn)率示意圖。從圖7可以產(chǎn)物產(chǎn)率的變化關(guān)系。從圖9中可看出:隨升溫看出恒溫時(shí)間對各產(chǎn)物產(chǎn)率影響并不明顯,可能速率增大,氣體產(chǎn)率有所增加,水產(chǎn)率略下降,焦由于實(shí)驗樣品粒度過(guò)小,在較短的恒溫時(shí)間內已油產(chǎn)率略增加,半焦產(chǎn)率略降低。趨于反應完全703.4恒溫時(shí)間對烏拉蓋褐煤熱解產(chǎn)析出體組成的影響褐煤在不同恒溫時(shí)間條件下析出氣體組成的變化規律如圖8。從圖8中可以看出:當熱解恒E結溫時(shí)間逐漸增大,H2含量隨之上升,CO含量隨之下降,CO2略有下降,其他組分變化不很明顯。升溫速度/℃·min一4圖9不同升溫速率對烏拉蓋褐煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率的影響由半焦產(chǎn)率隨升溫速率變化規律可知:低升溫速率有利于半焦的生成;而此過(guò)程中焦油產(chǎn)率102030與半焦產(chǎn)率相反,高的升溫速率更有利于焦油的恒溫時(shí)間/min生成。當以較高升溫速率熱解時(shí),熱量在褐煤顆圖8不同恒溫時(shí)間對烏拉蓋褐煤熱粒之間快速傳遞,使褐煤達到熱解溫度時(shí)間更短,解析出氣體組成的影響對熱量的傳遞有促進(jìn)作用,并且提高了褐煤的轉恒溫時(shí)間從10min增加到50min,褐煤中烴化率,降低了褐煤熱解產(chǎn)物二次反應的機會(huì ),對焦類(lèi)化合物的環(huán)化、有機質(zhì)的脫氫與縮合及烴類(lèi)化油產(chǎn)率的提高有著(zhù)積極的作用。當以較低的升溫合物的芳構化等反應逐漸加深。褐煤中的縮聚反速率熱解時(shí),熱量在褐煤顆粒之間傳遞所受阻礙應也會(huì )發(fā)生在芳香結構間,也會(huì )導致H2的產(chǎn)生。比較大,致使溫度升高緩慢,對已產(chǎn)生的焦油發(fā)生隨著(zhù)熱解恒溫時(shí)間的增大,這些反應是持續進(jìn)行二次反應提供了有利條件,一部分焦油發(fā)生縮聚的。因此,H2的含量呈現出明顯的上升趨勢。反應,形成相對分子質(zhì)量更大的化合物。一部分CH4主要來(lái)自煤中碳氫化合物的—CH3斷繼續裂解成為更小的氣體分子,兩者共同作用使裂,在碳氫化合物中一CH3所連接的C一C的鍵油品質(zhì)量減少。能比較弱,在短熱解恒溫時(shí)間條件下就會(huì )發(fā)生斷3.6升溫速率對烏拉蓋褐煤熱解析出氣體組成裂產(chǎn)生CH4,因此,當恒溫時(shí)間增加時(shí)CH4的含的影響量變化不是很明顯。在恒溫時(shí)間40~50min過(guò)程烏拉蓋褐煤在不同升溫速率條件下熱解析出中還略有下降,主要是由于H2的含量增大。氣體組成的變化規律如圖10所示?？梢钥闯?當羧基官能團的斷裂是產(chǎn)生CO2的主要途徑,升溫速率逐漸升高,H2的含量也隨之增加,其他但隨著(zhù)恒溫時(shí)間的增加CO2的體積含量略有下氣體組分均呈現不同程度的下降趨勢。降,主要是因為溫度達到500℃時(shí),褐煤中的羧基對比升溫速率從4℃/min升至12℃/min與已經(jīng)基本裂解完畢10,但H2還在大量的生成因從12℃/mn升至20℃/mn可發(fā)現后者升溫速此,CO2的含量變化正常。率區間內各氣體含量變化較前者明顯,H2的體積35升溫速率對烏拉蓋褐煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率的影含量增加程度較大,致使其他氣體含量均降低。響當熱解升溫「中國煤化工合物的環(huán)化圖9是以3種不同的升溫速率分別達到反應、有機質(zhì)CNMH類(lèi)化合物的500℃的終溫后,恒溫30min所得到的褐煤熱解的芳構化反應均加劇便得H2大幅度增加。第41卷第4期化工機械437技術(shù),2004,32(8):12~14[2]趙世永榆林煤低溫干餾生產(chǎn)工藝及污染治理技術(shù)一[].中國煤炭,2007,33(4):58~60[3]朱學(xué)棟,朱子彬,朱學(xué)余,等煤化程度和升溫速率對熱分解影響的研究[J].煤炭轉化,1999,22(2):43~47[4]鄭明東,白大勇.東勝煤非等溫熱解特性與動(dòng)力學(xué)參數確定[J].煤化468101214161820[5]降文萍.煤熱解動(dòng)力學(xué)及其揮發(fā)分析出規律的研究升溫速度t·min[D].太原:太原理工大學(xué),204.圖10不同升溫速率對烏拉蓋褐煤熱解析[6]王鵬,文芳,步學(xué)朋,等.煤熱解特性研究[J].煤炭出氣體組成的影響轉化,2005,28(1):8-134結論[7]Vilche J R, Bucharsky E C, Giudice C A. Application4.1烏拉蓋褐煤熱解分4個(gè)階段,其中溫度300of EiS and SEM to Evaluate the Influence of Pigment~550℃為熱解的主要階段,熱解過(guò)程參數T。、Shape and Content in ZRP Formulations on the Corro-T、T、T、和R。都隨著(zhù)升溫速率的增加而增大。sion Prevention of Naval Steel[ J]. Corrosion Science4.2對熱解過(guò)程采用分三段的一級反應描述褐2002,44(6):1287~1309煤熱解動(dòng)力學(xué)。發(fā)現在熱解溫度區間300[8 Herod AA, Lazaro M J, Domin M, et al. Molecular550℃所求得的活化能均比第三階段的小,說(shuō)明鳥(niǎo)Mass Distributions and Structural Characterization of拉蓋褐煤適合在該溫度區間熱解。Coal-derived Liquids [J]. Fuel, 2000, 79( 3/4 ) 323~3374.3利用自建的固定床熱解,發(fā)現熱解終溫對烏拉蓋褐煤熱解產(chǎn)物產(chǎn)率和析出氣體組分影響明[9]周仕學(xué),劉振學(xué),于洪觀(guān)等高硫強粘結性煤高溫熱解脫硫的研究[J].煤炭轉化,2000,23(1):44顯;恒溫時(shí)間對其影響不大;升溫速率僅對氣體組分影響明顯。[10]童蘭英.白音華褐煤熱解及酚類(lèi)化合物分布研究參考文獻[D].大連:大連理工大學(xué),2008.[1]尹立群我國褐煤資源及其利用前景[J]煤炭科學(xué)(收稿日期:2013-12-17,修回日期:20140702)Experimental Research of Gas Precipitation in LigniteThermal Analysis and Pyrolysis ProcessLI Shao-hua, ZHANG Zhuo-wen2 CHE De-yong IU Da-ren ' WANG Yan-peng(1. China Datang Corporation Science and Technology Research Institute, Beijing 100033, China;2. School of Energy and Power Engineering, Northeast Dianli University, Jilin 132012, China)Abstract Conducting lignite pyrolysis experiments through thermogravimetric method and obtaining the lig-nite's pyrolysis temperature range through dynamics analysis were carried out, including applying self-builtfixed-bed pyrolysis apparatus within this temperature range to investigate effects of the final pyrolysis temperature and the constant temperature time and the heating rate on both pyrolysis productivity and compowulagai lignites precipitated gas. The experimental results show that, the lignite pyrolysis process can be divided into three stages; the pyrolysis process becomes most violent at 300-550C; and the final pyrolysistemperature has obvious effects on both pyrolysis productivity and composition of the precipitated gas, but theconstant temperature has little effect on pyrolysis process and the heatYH中國煤化工 osition obCNMHGKey words lignite, thermogravimetric method, fixed-bed, pyrolysis process