火電機組定速循環(huán)水泵的全工況運行優(yōu)化

第31卷第9期動(dòng)力工程學(xué)報Vol 31 No 92011年9月Journal of Chinese Society of Power EngineeringSep. 2011文章編號:1674-7607(2011)090682-07中圖分類(lèi)號:TK229.2文獻標識碼:A學(xué)科分類(lèi)號:470.30火電機組定速循環(huán)水泵的全工況運行優(yōu)化劉吉臻,王瑋,曾徳良,常太華,柳玉(華北電力大學(xué)控制與計算機工程學(xué)院,北京102206)摘要:為解決枚舉法得出的定速循環(huán)水泵最優(yōu)運行方式的局限性,通過(guò)分析汽輪機低壓缸、冷卻塔及凝汽器真空的全工況計算模型,提出了在環(huán)境溫度相等的前提下進(jìn)行循環(huán)水泵全工況運行優(yōu)化,并對其流程進(jìn)行了闡述,將排汽壓力對汽輪機功率的修正曲線(xiàn)進(jìn)行了全工況擬合,利用二分法求解杋組各工況下循環(huán)水泵相鄰運行方式的等效益點(diǎn),進(jìn)而獲得等效益曲線(xiàn),并采用二分法對某電廠(chǎng)的定速循環(huán)水泵進(jìn)行了等效益曲線(xiàn)實(shí)例驗證.結果表明:循環(huán)水泵優(yōu)化運行后,平均可降低煤耗0.594g/(kw·h)關(guān)鍵詞:火電機組;定速循環(huán)水泵;運行優(yōu)化;凝汽器真空;等效益曲線(xiàn);二分法Operation Optimization of Constant-speed Circulating WaterPumps in a thermal Power Plant under Full ConditionsLIU Ji-zhen, WANG Wei, ZENG De-liang, CHANG Tai-hua, LIUYu'(School of Control and Computer Engineering, North China Electric Power UniversityBeijing 102206, China)Abstract: In order to overcome the limitation of optimized operation of constant-speed circulating waterpumps obtained by enumeration method, the idea of optimizing the operation of circulating water pumpsunder full conditions was proposed on the premise of equal inlet temperature of cooling water, based on a-nalysis of full-condition calculation models for low-pressure cylinder, cooling tower and condenser vacuumTheific optimization process is to fit the corrective curve between turbine power and exhaust pressurel conditions, then to solve the equal efficiency points between adjacent operating modes of circulating water pumps by dichotomy method, and finally to acquire the equal efficiency curves. Verificationresults on the equal efficiency curves in a certain power plant show that an average of 0. 594 g/(kw. h)netcoal consumption can be saved after the optimization of relevant circulating water pumps.Key words: thermal power unit; constant-speed circulating water pump; operation optimization; condenservacuum; equal efficiency curve; dichotomy method循環(huán)水泵是火電機組冷端系統的重要設備,其,消耗的電能約占廠(chǎng)總發(fā)電量的1%~1.5%;運行方式對廠(chǎng)用電率和凝汽器真空等指標有著(zhù)重要另一方面,由于在汽輪機排汽量和環(huán)境條件一定的的影響.一方面,它是火電廠(chǎng)中耗電量較大的輔機之情況下,凝汽器真空僅由循環(huán)水流量決定.因此,循收稿日期:2011-0206修訂日期:2011-0308中國煤化工基金項目:國家自然科學(xué)基金(51036002)資助項目CNMHG作者簡(jiǎn)介:劉吉臻(1951-),男,山西嵐縣人,教授,博土生導師,主要研究方向為大機組智能優(yōu)化控制和電力企業(yè)信息化王瑋(聯(lián)系人),男,博士研究生電話(huà)(Tel):13581791569;Emai;ncepuwangwel@sina.com第9期劉吉臻,等:火電機組定速循環(huán)水泵的全工況運行優(yōu)化683·環(huán)水泵的運行方式直接決定了凝汽器真空的高低.獲得最大的電功.圖1為循環(huán)水泵優(yōu)化運行原理圖凝汽器真空是汽輪發(fā)電機組運行的最重要指標之真空降低將會(huì )明顯提高熱力循環(huán)的冷源溫度,降汽輪機低壓缸末級組低汽輪機出力,最終導致主蒸汽能源利用效率降低.因此,研究在一定環(huán)境及汽輪機負荷條件下的↓循環(huán)水出口冷卻塔入塔循環(huán)水泵最優(yōu)運行方式,保證凝汽器在最佳真空下工飽和蒸汽溫度凝汽器冷卻塔作,可以在節省能耗的基礎上使電廠(chǎng)的凈電能輸出增循環(huán)水入口Doll加,從而降低供電成本,提高電廠(chǎng)的運行經(jīng)濟性.凝汽器循環(huán)水泵實(shí)現循環(huán)水泵的優(yōu)化運行,是火電機組各種節能降耗方法中一種卓有成效的“軟”方案.自上世紀80年代以來(lái),此方面的研究已經(jīng)有了較大進(jìn)展,但循環(huán)水泵循環(huán)水泵耗功率耗功率仍存在一些問(wèn)題亟待解決.首先,當前循環(huán)水泵優(yōu)化運行的研究均是在循環(huán)水入口溫度相等的前提下進(jìn)冷端系統行的,這對循環(huán)水入口溫度依賴(lài)于冷卻塔的閉式循凈收益功環(huán)水系統來(lái)說(shuō)不合理,因為當循環(huán)水泵的運行方式發(fā)生變化時(shí)(即循環(huán)水量發(fā)生變化時(shí)),其對應的循圖1循環(huán)水泵優(yōu)化運行原理圖Fig 1 Optimized operation of circulating water pum環(huán)水入口溫度也會(huì )因冷卻塔的冷卻效果差異而發(fā)生變化.王瑋等中提出在環(huán)境溫度相等的前提下確循環(huán)水泵優(yōu)化運行的目標函數可表述為:定循環(huán)水泵的最優(yōu)運行方式,本文的論述以此為基max(△Pr-△Pp)=礎進(jìn)行.其次,對定速泵最優(yōu)運行方式的研究,當前max[(PT.i-Pro)-(PP :-Ppo)]基本采用枚舉法獲得其最優(yōu)運行方式,但由于機組PRi)-(Pro-Ppo)]不可能長(cháng)時(shí)間保持在枚舉出現的幾個(gè)典型工況下運max(PPn:行.因此,實(shí)現循環(huán)水泵運行方式的全工況尋優(yōu)勢在式中:ΔPr為汽輪機功率增量,kW;△P為循環(huán)水必行.筆者通過(guò)分析汽輪機低壓缸、冷卻塔以及凝汽泵耗功率增量,kW;P1為當前工況下的汽輪機功器的全工況計算模型,為確定循環(huán)水泵的最優(yōu)運行率,kW;Pp為當前工況下的循環(huán)水泵耗功率,kW;方式奠定基礎,然后利用二分法獲得循環(huán)水泵不同Pm為參考工況下的汽輪機功率,kW;P為參考工運行方式間的等效益曲線(xiàn),在當前的環(huán)境溫度及負況下的循環(huán)水泵耗功率,kW.當參考工況確定后,荷條件下,可即時(shí)獲得循環(huán)水泵的最優(yōu)運行方式.由Po、PP為常數.本文中除特殊說(shuō)明處外,所有參數此獲得的循環(huán)水泵全工況優(yōu)化運行曲線(xiàn)對現場(chǎng)定速下標含0的均表示參考工況(或設計工況)下標含i循環(huán)水泵的優(yōu)化運行具有一定的指導意義表示當前工況1循環(huán)水泵的優(yōu)化運行原理圖1中,冷端系統凈收益功率是指機組在當前工況下收益的汽輪機功率與消耗的循環(huán)水泵功率之凝汽器壓力對機組的出力影響較大.葛曉霞差,見(jiàn)式(1).冷端系統凈收益功率的概念在本質(zhì)上等指出,凝汽器壓力從4kPa降至3kPa時(shí),汽輪與前人提出的汽輪機功率增量與循環(huán)水泵耗功率之機的汽耗量平均降低1.5%~2.0%.由于凝汽器壓差的增量目標函數是相通的.值得一提的是,冷端系力是由汽輪機排汽量、循環(huán)水入口溫度以及循環(huán)水統凈收益功率的物理意義更能表達循環(huán)水泵最優(yōu)運流量共同決定的,所以在汽輪機排汽量和環(huán)境條件行的本質(zhì),即用最小的循環(huán)水泵消耗功獲得最大的一定的情況下,凝汽器真空僅由循環(huán)水流量決定,即汽輪機功率輸出循環(huán)水流量的大小直接決定了機組出力的大小綜上可知,循環(huán)水泵最優(yōu)運行方式的確定共涉增大循環(huán)水流量可以提高凝汽器真空,增大汽及4個(gè)子設備,即汽輪機低壓缸末級組、冷卻塔、循輪機功率,但同時(shí)循環(huán)水泵的耗功率也隨之增加.因環(huán)水泵和凝汽器.在循環(huán)水泵最優(yōu)運行方式的確定此,這就存在一個(gè)平衡計算的問(wèn)題根據熱經(jīng)濟性最過(guò)程中,循環(huán)水流中國煤化工流量與環(huán)佳的原則,當二者的差值最大時(shí)對應的循環(huán)水泵運境溫度等外界條CNMHG量可分為行方式最優(yōu),此時(shí)對應的凝汽器真空為最佳真空.循三級變量體系,見(jiàn)圖2.循壞水泵的優(yōu)化運行,即確環(huán)水系統最優(yōu)運行的實(shí)質(zhì)即用最小的消耗功代價(jià),定一定的汽輪機蒸汽流量及環(huán)境溫度等外界條件下684動(dòng)力工程學(xué)報第31卷冷端系統凈收益功率式(2)~式(8)中:Pp為循環(huán)水泵耗功率,kW;Q為循環(huán)水流量,m3/s;h為汽輪機低壓缸排汽焓,kJ狀態(tài)變量汽輪機功率循環(huán)水泵耗功率kg;a為機組負荷比;tn為循環(huán)水人口溫度,℃;to為環(huán)境溫度,℃C;D。為循環(huán)水流量,t/h;t為凝汽器內狀態(tài)變量凝汽器壓力飽和蒸汽溫度,℃;p為凝汽器壓力,kPa;Pr為汽輪機功率,kW;△P為冷端系統凈收益功率,kW狀態(tài)變量[排汽始」[循環(huán)水入口溫度」[揚程,效率自變量循環(huán)水流量凝汽器控制變量汽輪機蒸汽流量環(huán)境溫度等外界條循環(huán)水入口溫度出口溫度圖2循環(huán)水泵優(yōu)化運行參數體系框圖Fig 2 Parameters control in optimized operation區回循環(huán)水入口溫度of circulating water pump冷卻塔冷卻塔出塔水溫入塔水溫的最優(yōu)循環(huán)水流量.要獲得全工況的循環(huán)水泵優(yōu)化冷卻塔運行模型,需建立上述4個(gè)子設備及各級參數變量的全工況計算模型圖3循環(huán)水人口溫度計算流程圖2循環(huán)水泵的全工況優(yōu)化運行流程2.1計算流程2.2循環(huán)水泵特性(1)獲取循環(huán)水泵在各運行方式下的工作點(diǎn)循環(huán)水泵的運行特性是由泵的自身性能與管路包括循環(huán)水泵的流量揚程和效率,計算各運行方式特性共同決定的,兩條特性曲線(xiàn)的交點(diǎn)即為泵的實(shí)對應的軸功率:際工作點(diǎn).泵的特性曲線(xiàn)以及效率曲線(xiàn)通常由廠(chǎng)家Pp= f(Q提供,泵的管路特性曲線(xiàn)一般可表述為(2)由當前的汽輪機負荷及各級抽汽參數計算Hi= Hs+oQ(9)汽輪機低壓缸排汽焓:式中:H4為管路特性能頭,m;H為凈揚程,m;g為(3)常數(3)計算給定汽輪機負荷及環(huán)境溫度下的循環(huán)當單臺泵的流量不夠時(shí),可通過(guò)并聯(lián)循環(huán)水泵水入口溫度,圖3為計算流程圖.由于循環(huán)水入口溫來(lái)增加流量.并聯(lián)后循環(huán)水泵的特性曲線(xiàn)由相同揚度受凝汽器與冷卻塔的耦合作用,所以此處涉及凝程點(diǎn)的流量疊加獲得圖4為某2×600MW機組汽器特性以及冷卻塔熱力特性的計算循環(huán)水泵運行方式曲線(xiàn)圖f(a, tga,he, Dw)(4)(4)由循環(huán)水人口溫度、排汽焓及凝汽器參數計算凝汽器飽和蒸汽溫度,進(jìn)而計算凝汽器壓力:t,= f(a, twl,h)(5)1832,281)t。+1009.8×10-3(6)(10.99,216)530.25(5)根據排汽壓力對汽輪機功率的修正曲線(xiàn),單泵運行32泵并聯(lián)雙泵并聯(lián)計算當前的汽輪機功率:f(a, Pr)(7)流量Q(m3·s)(6)計算當前汽輪機負荷及環(huán)境溫度下的冷端圖4某電廠(chǎng)循環(huán)水泵運行方式曲線(xiàn)圖系統凈收益功率:Fig 4 Operating mode of circulating water pump△P=Pr-P中國煤化工(7)計算相鄰循環(huán)水泵運行方式在各環(huán)境溫度已知循環(huán)CNMHG下式計算循下的等效益負荷點(diǎn),并擬合獲得等效益曲線(xiàn)環(huán)水泵軸功率:第9期劉吉臻,等:火電機組定速循環(huán)水泵的全工況運行優(yōu)化685·PP=QpgH/n(10)0.10源數據式中:P為循環(huán)水密度,一般取1.0g/cm3;g為重力擬合多項式加速度;H為循環(huán)水泵揚程,m;為循環(huán)水泵效率2.3汽輪機低壓缸末級組-0.052.3.1排汽壓力對機組功率的修正曲線(xiàn)-0.15汽輪機特性可表述為汽輪機在某一新蒸汽參數和流量下,汽輪機的輸出功率與排汽壓力之間的關(guān)0.25系.首先,對幾個(gè)概念進(jìn)行一下闡述:背壓即汽輪機0.30排汽壓力,指低壓缸中做完功后還有一定壓力和溫變換后的排汽壓力PkPa度的排入凝汽器的那部分蒸汽壓力;凝汽器真空指圖6某電廠(chǎng)排汽壓力與微增功率修正曲線(xiàn)當凝汽器中的壓力低于大氣壓力時(shí),把低于大氣壓Fig 6 Corrective curves of incremental power by力的部分叫做凝汽器真空,而凝汽器內的壓力是絕exhaust pressure對壓力,即所謂的凝汽器壓力.對于常規的濕冷機擬合曲線(xiàn)的相關(guān)系數R2=0.9953組,排汽口與凝汽器間距離相對較短,可近似認為其2.3.2汽輪機低壓缸排汽焓排汽壓損為零,汽輪機低壓缸排汽壓力等于凝汽器汽輪機排汽焓的計算采用以汽輪機末級抽汽或壓力.在本文后述的計算中,即認為排汽壓力等于凝末級抽汽的上一級抽汽(過(guò)熱蒸汽狀態(tài))為計算起點(diǎn)汽器壓力.的順序變工況核算方法.從末級抽汽開(kāi)始,對于過(guò)熱汽輪機特性通?？芍苯佑蓮S(chǎng)家提供的汽輪機低蒸汽狀態(tài)點(diǎn)以前的各級抽汽,級和級的壓比不變,故壓缸排汽壓力對汽輪機功率的修正曲線(xiàn)來(lái)描述但認為其相對內效率不變.對于過(guò)熱蒸汽狀態(tài)點(diǎn)之由于該曲線(xiàn)僅提供了幾個(gè)典型工況下的修正曲線(xiàn),后的各級抽汽,假設汽輪機內的膨脹做功過(guò)程為理因此不適合用于全工況計算,見(jiàn)圖5.建立汽輪機微想絕熱過(guò)程,逐級計算各級蒸汽的參數,直至計算出增功率與排汽壓力的修正曲線(xiàn),擬合結果可直接用排汽焓.圖7為某電廠(chǎng)排汽焓與機組負荷比的擬于全工況計算,且具有較高的精度.圖6為某電廠(chǎng)汽合曲線(xiàn)輪機微增功率與排汽壓力的修正曲線(xiàn),擬合結果為:y=204x2-420.47x+2556R2=0.9909t=-2.367×10(2=5.25△0.00892-5.25製0.0044(11)←源數據擬合多項式因此,當前的汽輪機功率可表示為:(12)式中:△Nr為功率修正率;Nr為滿(mǎn)負荷機組功率;負荷比圖7某電廠(chǎng)排汽焓與機組負荷比的擬合曲線(xiàn)Fig. 7 The fitted curve of exhaust enthalpy by load ratio2.4凝汽器特性凝汽器壓力計算采用基于換熱理論的凝汽器壓力變工況算法6.圖8為基于換熱的凝汽器壓力變負荷比工況算法流程框圖.圖中實(shí)線(xiàn)箭頭為設計工況計算虛線(xiàn)部分為當前工況計算,各模塊之間箭頭上標注的參數為未知參數,其他均為已知參數.因此,可通過(guò)平衡式計算直接獲得各未知參數,直至獲得當前0.32工況下的飽和蒸汽溫度t排汽壓力MPa圖8中,D為中國煤化工為定壓圖5某電廠(chǎng)排汽壓力對汽輪機功率的修正曲線(xiàn)比熱容,4.1868CNMHG出口溫Fig 5 Corrective curves of turbine power by度,℃;Nu為換熱單元數;K·F為凝汽器的換熱exhaust pressure系數;e為加熱器效能;A為循環(huán)水溫修正系數686·動(dòng)力工程學(xué)報第31卷數關(guān)系和決定切換時(shí)機的臨界工況線(xiàn).筆者借鑒此D(he-ceer-dwcp(w2-fw1)能量守恒方法,提出利用二分法確定相鄰循環(huán)水泵運行方式之間的等效益點(diǎn),由此獲得的等效益曲線(xiàn)可直接劃立求解設計工況,t2分出泵組切換的工況區間.E=I-eNralw2wL所謂等效益點(diǎn)即兩種相鄰的循環(huán)水泵運行方式設計工況,MTU設計工況,M換熱效能方程下冷端系統凈收益功率保持相等的點(diǎn).在環(huán)境溫度定的前提下,負荷越低,維持最佳真空所需的循環(huán)NTU產(chǎn)水流量越小;反之越大.在機組負荷一定的前提下當前工況,KF當前循環(huán)水入口溫度越低,維持最佳真空所需的循環(huán)水圖量越小,反之越大,此即凝汽器真空的單調特性.例K1·F=K0·Fo變工況計算如,某機組在環(huán)境溫度為5℃、機組滿(mǎn)負荷運行時(shí),圖8基于換熱的凝汽器壓力變工況算法流程框圖循環(huán)水泵最優(yōu)運行方式為2機3泵;而當負荷變?yōu)镕ig 8 Condenser pressure algorithm under varying work70%時(shí),循環(huán)水泵最優(yōu)運行方式為2機2泵.即當機conditions based on heat transfer theor組為滿(mǎn)負荷運行時(shí),2機2泵與2機3泵運行方式2.5冷卻塔特性下的冷端系統凈收益功率之差為負,而當機組在冷卻塔運行性能的優(yōu)劣直接體現在冷卻塔出塔70%負荷下運行時(shí)此值為正.因此,在70%至100%水溫上.由于在不考慮循環(huán)水補水及泵功的情況下負荷區間之間必存在一個(gè)負荷點(diǎn)使得上述兩種運行循環(huán)水入口溫度為冷卻塔出塔水溫因此,冷卻塔的方式下的冷端系統凈收益功率恰好相等,此點(diǎn)即2熱力計算主要集中在出塔水溫的計算上機2泵與2機3泵間的等效益點(diǎn).當環(huán)境溫度連續冷卻塔內的熱力特性可描述為:變化時(shí),會(huì )存在一系列的等效益負荷點(diǎn),將這些等效f(p, ,tgg, t2,t1, Vm)=0(13)益點(diǎn)連接起來(lái)即是2機2泵與2機3泵運行工況的式中:p、甲、t、t2、Vn分別為大氣壓力、相對濕度、入等效益曲線(xiàn)等效益負荷點(diǎn)可采用二分法求解塔水溫、出塔水溫、人塔風(fēng)速二分法是一種非線(xiàn)性方程求根的方法.其基本冷卻塔出塔水溫的計算流程見(jiàn)圖9.原理是若f(x)在[a,b連續,且f(a)·f(b)<0,則由連續函數的性質(zhì)可知f(x)=0在(a,b)內至少有出塔水溫初值12=t一個(gè)根.若f(x)在[a,b上單調,則f(x)=0在(b)上有且僅有一個(gè)根.在求解相鄰兩種循環(huán)水泵運2=t2-0001計算特性數冷卻數行方式的等效益曲線(xiàn)過(guò)程中,選取目標函數f(x)為判斷是否22機3泵與2機4泵等效益擬合曲線(xiàn)環(huán)境溫度/℃圖11某電廠(chǎng)循環(huán)水泵運行方式等效益線(xiàn)Fig, 11 Equal efficiency curves under different operatingstyles of circulating water pump()(+)0間煤耗量;W為總發(fā)電量;P為發(fā)電功率;e為廠(chǎng)用電率;△P為循環(huán)水泵優(yōu)化后多收益的冷端系統凈注:1)emg表示精度收益功率圖10二分法求解等效益曲線(xiàn)的程序框圖選取2009年該電廠(chǎng)SIS數據庫中的負荷、環(huán)境Fig. 10 Block chart of solving equal efficiency pointby dichotomy method溫度、供電煤耗以及廠(chǎng)用電率四個(gè)參數.原循環(huán)水泵運行方式為:11月-3月為冬季運行方式,即2機2表1某電廠(chǎng)相鄰循泵運行方式等效益點(diǎn)泵運行方式;4月-12月為夏季運行方式,即2機4Tab. 1 Equal efficiency points between two adjacent泵運行方式.由于數據量龐大,故每隔半小時(shí)取一個(gè)operating modes of circulating water pumps點(diǎn),以各參數值半小時(shí)內的平均值表示其樣本值.首溫度/℃2機2泵與2機3泵2機3泵與2機4泵先利用上述方法確定各數據點(diǎn)在其負荷及環(huán)境溫度等效負荷點(diǎn)等效負荷點(diǎn)下的最優(yōu)運行方式,并求出最優(yōu)運行方式相對于原0.83200.76170.9883運行方式多收益的冷端系統凈收益功率最后,利用0.70700.957式(15)計算循環(huán)水泵運行優(yōu)化后的供電煤耗率,并0.9336與原煤耗率進(jìn)行比較,結果見(jiàn)表2表2某電廠(chǎng)循環(huán)水泵優(yōu)化運行節能分析Tab 2 Energy saving analysis after operation optimization0.58980.824of circulating water pumps0.56640.8008月B平均負環(huán)坡原媒耗/優(yōu)化后煤耗/煤耗降低對表1中的數據進(jìn)行曲線(xiàn)擬合,可得到圖11荷/MW度/t(g·kW-1·(g·kw1424.64-4.26330.8613330.73240.1295節能分析2停機停機停機停機停機筆者選取供電煤耗率指標進(jìn)行分析以判斷循環(huán)3444.344.87322.3544322.06790水泵優(yōu)化運行的節能潛力,供電煤耗率的計算公式:4451.4813.57323.0720322.468105457.2420.36326.4858326.06380.422Bb,(14)6363.7721.88336.8690335.65091.218W·(1-e)P·(1-e)循環(huán)水泵優(yōu)化后的供電煤耗率b可表示為:8420.2223.57331.2879330.62580.662b9437.8519.05P·(1-e)+△P中國煤化工x·P·(1-e)11377.640.53CNMHG0.125P·(1-e)+△P12383.37-5.11332.2325332.11780.115式中:bx為供電煤耗率;B,為總耗煤量;b為單位時(shí)平均329,7544329.15980,594688動(dòng)力工程學(xué)報第31卷[3]王瑋,曾德良,楊婷婷,等.基于凝汽器壓力估計算法的6結論循環(huán)水泵最優(yōu)運行[J.中國電機工程學(xué)報,2010,30(1)提出在環(huán)境溫度相等的前提下確定循環(huán)水(14):7-12.泵在全工況下的最優(yōu)運行方式,最終用二分法獲得WANG Wei, ZENG Deliang, YANG Tingting, et al相鄰循環(huán)水泵運行方式的等效益曲線(xiàn),由等效益曲The optimum running of circulating water pumps based線(xiàn)可直接獲得任意環(huán)境溫度、任意負荷下的循環(huán)水on estimated condenser pressureLJ. Proceedings of theCSEE,2010,30(14):7-12泵最優(yōu)運行方式二分法在計算過(guò)程中收斂速度快,[4]葛曉霞,繆國鉤,鐘澎等雙壓凝汽器循環(huán)水系統的優(yōu)并能保證精度化運行[.動(dòng)力工程,2009,29(4):389-393.(2)提出了冷端系統凈收益功率的概念,并將GE Xiaoxia, MIAO Guojun, ZHONG Peng,et al其作為循環(huán)水泵優(yōu)化運行的目標函數,相對于之前mized operation of the circulating water system的增量目標函數,冷端系統凈收益功率更適用于循dual-pressure condenser [J]. Journal of Power Engi環(huán)水量連續變化機組的計算,且物理意義明確neering,2009,29(4):389-393.(3)通過(guò)對某電廠(chǎng)數據的核算得出,循環(huán)水泵[5]張春發(fā),趙寧,王惠杰一種汽輪機組排汽干度的在線(xiàn)運行優(yōu)化后可平均降低煤耗0.594g/(kW·h),節軟測量方法[J].中國電機工程學(xué)報,2008,28(26):能效果明顯.因此,實(shí)現循環(huán)水量的連續調節,確保ZHANG Chunfa, ZHAO Ning, WANG Huijie. A flex凝汽器時(shí)刻工作在最優(yōu)真空下對火電機組的節能優(yōu)ible on-line monitoring method of the exhaust steam化運行具有重要意義dryness in steam turbine[J]. Proceedings of the CSEE參考文獻:2008,28(26):1-6.[6〗曾德良,王瑋,楊婷婷,等.基于換熱理論的凝汽器壓力[1]黃新元,趙麗,安越里,等.火電廠(chǎng)單元制循環(huán)水系統離應達值的確定[J].動(dòng)力工程學(xué)報,2010,30(9):678散優(yōu)化模型及其應用[J].熱能動(dòng)力工程,2004,19ZENG Deliang, WANG Wei, YANG Tingting, et alHUANG Xinyuan, ZHAO Li, AN Yueli, et al. A disDetermination of the target value of condenser pressurecrete optimized model for the monobloc configured cir-based on heat transfer theory[J]. Journal of Chineseculating water system of a thermal power plant and itsSociety of Power Engineering, 2010, 30(9): 678-683applications [J]. Journal of Engineering for Thermal[7]張志剛,王瑋,曾德良,等冷卻塔出塔水溫的迭代計算Energy and Power, 2004, 19(3): 302-306.動(dòng)力工程學(xué)報,2010,30(5):372-377[2]周麾,調節汽輪機凝汽器真空提高機組運行效率[JZHANG Zhigang, WANG Wei, ZENG Deliang, et al能源研究與利用,2007(5);36-3The iterative calculation of cooling towers outlet waterZHOU Hui. Adjusting turbine condenser vacuum totemperature[J]. Journal of Chinese Society of Powerimprove units operation efficiency[J]. Energy ResearchEngineering,2010,30(5):372-377d Utilization, 2007(5): 36-39.(上接第681頁(yè))CHU Liangyin, CHEN Wenmei, LI Xiaozhong. Re-design of structure parameters for gypsum dewateringview of the energy consumption reduction of hydrocyhydro-cyclone[J]. Thermal Power Generation,2009clones[J]. Chemical Engineering Machinery, 199638(5):25-223(6):360-363[11] SMALL G L, GRANO S R, RALSTON J, et al[10]黃軍,安連鎖,吳智泉.石膏旋流器結構參數優(yōu)化設計Methods to increase fine mineral recovery in the研究[門(mén)].熱力發(fā)電,2009,38(5):25-28Mount Isa Mines lead/zinc concentrator[J]. MineralHUANG Jun, AN Liansuo, WU Zhiquan. OptimalEngineering, 1997, 10(1): 1-15中國煤化工CNMHG