工業(yè)采暖鍋爐中水煤漿噴嘴的失效分析

工業(yè)采暖鍋爐中水煤漿噴嘴的失效分析朱柳娟,丁毅,顧伯勤(南京工業(yè)大學(xué)機械與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇南京21000)摘要:采用X射線(xiàn)能譜儀(FDS)、金相顯微鏡、掃描電鏡(SEM)等設備對失效的水煤漿噴嘴的化學(xué)成分、微觀(guān)組織及斷口形貌進(jìn)行了分析。結果表明,噴嘴材料中Ni含量偏低及高溫滲硫所引起的S含量超標是導致噴嘴開(kāi)裂的主要原因。同時(shí)提出了采用含鈦鉻鎳奧氏體不銹鋼及表面滲鋁等相應改進(jìn)措施以防止噴嘴失效。關(guān)鍵詞:水煤漿;噴嘴;失效分析;工業(yè)采暖鍋爐中圖分類(lèi)號:TG162.7;TG157文獻標識碼:B文章編號:02546051(2006)04007604Failure Analysis of Coal Water Mixture Nozzle in Industrial Heating BoilerZHU Liu-juan, DING Yi, GU Bo-qinCollege of Mechanical and Power Engineering, Nanjing University of Technology, Nanjing Jiangsu 210009, China)Abstract: The chemical composition, microstructure and fractography of coal water mixture nozzle material were analyzedby X-ray energy dispersive spectroscopy(EDS), optical microscope and scanning electronic microscope(SEM)respectively. The results show that the main reasons for the nozzle failure are the lower Ni content and the excessive s contentcaused from sulfurizing under high temperature. To prevent the nozzle failure, improved measures such as using Cr-Niaustenitic stainless steel containing Ti and with aluminizing are put forwardKey words: coal water mixture (CWM); nozzle; failure analysis; industrial heating boiler水煤漿是由60%~70%的煤粉與40%~30%的料。北京燕山石化民用能源熱力分公司對星城供水及少量添加劑混合而成的煤基漿狀新型潔凈燃熱站QXS14-1.25/130/70-Y型燃重油熱水鍋爐12進(jìn)行了燃用水煤漿改造,通過(guò)一個(gè)供暖季節的試運行和作者簡(jiǎn)介:,柳娟(1980.05-),女,上海人博士生,主要從事個(gè)供暖季節的完善改進(jìn),取得了令人滿(mǎn)意的結果材料熱處理及失效分析的研究。聯(lián)系電話(huà):0258387310E-mail:zhulj521@163.com但由于水煤漿不同于一般的液體燃料,其濃度高、粘度收稿日期:2005-11-20大,霧化困難,而且煤粉屮還含有黃鐵礦、石英等許多以進(jìn)入,即在ac狀態(tài),折疊裂縫均會(huì )產(chǎn)生高溫氧化3結論脫碳。另外,如果終鍛溫度過(guò)低,在進(jìn)行較大變形比的鍛造時(shí),也極易產(chǎn)生鍛造裂紋,如果鍛坯上出現了該零件精加工過(guò)程中發(fā)現的裂紋產(chǎn)生于鍛造過(guò)鍛造折疊或其他缺陷,那么在此情況下就更容易出現程,原因為終鍛溫度過(guò)低,或者鍛造開(kāi)始時(shí)表面產(chǎn)生鍛鍛造裂紋了。在b狀態(tài)鍛造過(guò)程中形成鍛造裂紋時(shí)造折疊以及鍛坯原始表面存在其他缺陷,鍛造裂紋一也會(huì )有一定寬度的開(kāi)放型裂紋,也會(huì )產(chǎn)生高溫氧化。旦形成,它就會(huì )在最終熱處理過(guò)程中進(jìn)一步擴展,最后但不論是在a狀態(tài)產(chǎn)生了鍛造折疊還是在b狀態(tài)產(chǎn)在精加工過(guò)程中被發(fā)現。生了鍛造裂紋,它們在隨后進(jìn)行的鍛造拔長(cháng)和精鍛成4建議型過(guò)程都會(huì )使折疊裂紋或鍛造裂紋產(chǎn)生封閉或部分封原材料入廠(chǎng)復驗時(shí)增加外觀(guān)質(zhì)量檢驗和宏觀(guān)低倍閉并沿軸向伸長(cháng)或擴展,即圖3中反映出來(lái)的裂紋邊檢驗,盡量避免使用有缺陷的坯料鍛造零件,減小報廢緣脫碳層錯位和不連續現象。錯位是由于裂紋兩側部率。嚴格控制鍛造溫度,終鍛溫度不允許低于規范要分在鍛造時(shí)存在微小變形差異所致;在最終熱處理淬求溫度。零件鍛造成型后,應增加探傷工序確保合格火時(shí),伴隨著(zhù)強大的組織應力和熱應力的聯(lián)合作用,幾后再進(jìn)行下道工序。乎處于封閉狀態(tài)的鍛造折疊或鍛造裂紋將發(fā)生開(kāi)裂,參考文獻或者顯現出拔長(cháng)的鍛造裂紋形貌(圖3),或者進(jìn)一步1增嚴背出什機零件失效及缺陷分析擴展形成淬火裂紋(圖4)。精加工后,隨著(zhù)零件表面質(zhì)量的提高,以及裂紋由于淬火后寬度有所加重,所以[2CNMHG資格檢驗委員會(huì )金相檢在此環(huán)節很容易發(fā)現裂紋。驗[M].上海:上?？茖W(xué)普及出版社,2003《金屬熱處理》2006年第31卷第4期高硬度(>2500Hv)雜質(zhì)。在高溫運行過(guò)程中含有固體煤粉粒子的水煤漿流體連續沖擊噴嘴表面,產(chǎn)生顆粒沖蝕磨損,使噴嘴表面發(fā)生破壞3。本文以QXS141.25/130/70-Y型燃水煤漿工業(yè)采暖鍋爐中已失效的水煤漿+霧化氣噴嘴為研究對象,對其進(jìn)行失效分析,并提H相應的改進(jìn)措施提高噴嘴的使用壽命。水煤漿噴嘴的結構和工作環(huán)境水煤漿通過(guò)噴嘴將其霧化成液滴后才能燃燒,因此,噴嘴是水煤漿燃燒器中的關(guān)鍵部件之一,其結構圖1水煤漿噴嘴頭部結構示意圖的合理性決定了水煤漿的霧化效果。燃燒裝置采用Fg1 Schematic diagram of coal water mixture nozzle hea旋流式水煤漿燃燒器,配壓縮空氣霧化噴槍。水煤漿可達1300℃)。噴嘴內部存在溫度梯度,而且在水煤燃料由供漿泵向噴槍輸送,再由壓縮空氣霧化噴出。漿的連續沖擊下溫度會(huì )發(fā)生變化。由于長(cháng)期在高溫下氣體霧化撞擊式水煤漿噴槍是利用壓縮空氣多級撞工作,當水煤漿燃燒不穩定時(shí),會(huì )引起爐膛內溫度分布擊水煤漿,使壓縮空氣與水煤漿充分混合、細化噴射不均勻或噴嘴處結焦,使噴嘴因溫差產(chǎn)生熱應力,局部而出。在水煤漿表面形成的初次霧化漿滴,在高溫氣產(chǎn)生變形。另外長(cháng)期在高溫條件以及周?chē)g性氣氛流的沖擊下進(jìn)一步霧化成更細小的漿滴,并逐級霧化下工作,對噴嘴材料的組織、力學(xué)性能和化學(xué)性能也產(chǎn)使漿滴滿(mǎn)足要求。當水煤漿在噴嘴內與壓縮空氣形生不同程度的影響。成賽汽進(jìn)行能量交換并被加速時(shí),媒漿中的固體媒粒2噴嘴的開(kāi)裂失效分析子尤其是煤中的雜質(zhì)粒子和噴嘴孔內壁發(fā)生劇烈摩擦,導致內壁發(fā)生磨損,其磨損過(guò)程是一種顆粒沖蝕2.】成分分析磨損。為了延長(cháng)噴嘴的使用壽命,噴孔必須具有一定水煤漿噴嘴是由1Crl8Ni9奧氏體不銹鋼制成。的抗磨損能力,故在噴嘴頭部出口孔處設置了YG硬在失效噴嘴斷口附近取樣,利用X射線(xiàn)能譜儀進(jìn)行分質(zhì)合金鑲嵌件。在混合室出口的正前方加一撞擊塊,析,其化學(xué)成分見(jiàn)表1。由表I可見(jiàn),失效噴嘴材料中使氣一漿受正面撞擊后向四周飛濺,然后從頭部噴孔的硫超標、鎳含量偏低。硫含量超標主要是由于噴嘴噴出,這樣可在增加氣耗率的條件下,利用氣-漿的材料存在冶金質(zhì)量問(wèn)題本身含硫量偏高;另外由于噴動(dòng)能對水煤漿進(jìn)行再次霧化。圖1為水煤漿噴嘴頭嘴長(cháng)期在高溫含硫氣氛條件下工作,導致硫不斷滲入部的結構示意圖。噴嘴材料中(即所謂滲硫)。水煤漿噴嘴材料中的鎳噴嘴工作環(huán)境具有特殊性,如溫度較髙(最高溫度含量偏低系原材料本身鎳含量偏低,降低了噴嘴的耐表1噴嘴材料的化學(xué)成分(質(zhì)量分數,%)Table 1 Chemical compositions of nozzle material(wt%)1Cr18N鋼≤0.15≤1.002.00≤0.0358.00~10.0000-19.00r8N鋼余余≤0.07≤1.00≤2.00≤0.035≤0.0308.00-11.0017.00~19.00失效噴嘴7.10腐蝕性能。另外,由于能譜成分分析方法對輕元素碳物大多分布在晶界上,它們會(huì )削弱晶界的高溫結合強的分析誤差較大,故未對碳成分進(jìn)行測量。度,增加噴嘴材料的熱脆性,在熱應力和工作應力的作2.2斷口分析用下易發(fā)生脆性斷裂,形成沿晶斷口。對于1Cr18N19圖2為噴嘴斷口形貌。由圖2可見(jiàn),斷口表面裂奧氏體不銹鋼,經(jīng)600~800℃敏化處理或相應溫度長(cháng)紋是沿著(zhù)晶界發(fā)展的,并引發(fā)了大量同樣沿晶擴展的期保溫后,就會(huì )發(fā)生晶間腐蝕。而對于長(cháng)期高溫服役二次裂紋,屬于沿晶開(kāi)裂斷口,整個(gè)斷口具有脆性斷口的奧氏體不銹鋼噴嘴來(lái)說(shuō),鉻的碳化物(如Cr2C6等)特征。從噴嘴高溫工作條件看,不能排除由于碳化物會(huì )中國煤化工引起晶界附近鉻元素在晶界大量析出引起奧氏體不銹鋼晶間腐蝕,并導致含CNMHG貧鉻區,從而降低晶界其發(fā)生沿晶開(kāi)裂的可能性。所以噴嘴中硫含量過(guò)高時(shí)的耐迎性能,廣生油厲,這也可能是導致噴嘴發(fā)導致高溫滲硫,而高溫滲硫所生成的低熔點(diǎn)共晶硫化生沿晶開(kāi)裂重要原因之-《金屬熱處理》2006年第31卷第4期感到大量硫化物和碳化物顆粒的存在,且分布比較密集。隨著(zhù)裂紋的擴展,硫化物和碳化物顆粒數量逐漸減少,在裂紋末端,硫化物和碳化物顆粒數量已非常稀疏因此,可通過(guò)裂紋兩側的硫化物和碳化物的分布判斷裂紋的走向為由表面向內擴展。圖4為噴嘴表面顯微組織。由圖4可見(jiàn),從噴嘴材料表面及內部中心的顯微組織來(lái)看,噴嘴表面有層薄膜,可認為它主要是由噴嘴表面腐蝕產(chǎn)物和運行圖2噴嘴斷口表面SEM照片過(guò)程中粘附在噴嘴上的結焦物的混合物。在不銹鋼水Fig 2 SEM of fracture surface of the nozzle煤漿噴嘴材料晶粒的內部發(fā)現有孿晶存在,由于孿晶2.3金相分析面主要是由層錯組成,孿晶面的層錯缺陷有助于溶質(zhì)在噴嘴斷口部位取樣進(jìn)行金相分析,采用氯化鐵元素(如硫、碳等元素)的擴散,因此在孿晶面上可以鹽酸溶液作侵蝕劑。圖3為噴嘴材料的金相組織。由發(fā)現存在大量硫和碳的化合物,這些硫和碳的化合物圖3可見(jiàn),裂紋的擴展路徑是自噴嘴材料表面向內以的存在削弱了孿晶面的強度,引起裂紋的萌生。沿晶方式擴展的。噴嘴在高溫運行過(guò)程中,由于高溫滲硫所導致的低熔點(diǎn)共晶硫化物及高溫滲碳所形成的碳化物大多分布在晶界,在晶界上分布的低熔點(diǎn)共晶硫化物削弱了晶界的高溫強度,而在晶界上形成的碳化物則降低了晶界的耐腐蝕性能,這兩個(gè)因素共同作用的結果降低了噴嘴材料的晶界結合強度,在熱應力和工作應力的作用下,最終導致噴嘴發(fā)生沿晶開(kāi)裂。顯然,在表面裂紋形成的初期階段,由于裂紋形成時(shí)間較早,接觸富硫、富碳氣氛的時(shí)間比較長(cháng),滲硫量和滲圖4噴嘴表面顯微組織×100碳量都比較大,因此在早期形成的裂紋兩側可以觀(guān)察Fig 4 Microstructure of nozzle surface x 1003改進(jìn)措施由水煤漿噴嘴的化學(xué)成分斷口和金相組織分析可知,硫化物和碳化物對高溫服役的水煤漿噴嘴具有重大的影響,它們不僅降低了材料的強度,又會(huì )影響材料的耐腐蝕性能,最終導致噴嘴失效。因此,為了提高噴嘴的使用壽命,提出以下一些改進(jìn)措施:①?lài)栏窨刂扑簼{中的硫含量,以防止髙溫運行中硫滲人噴嘴形成低熔點(diǎn)共晶硫化物,分布在奧氏體不銹鋼噴嘴的晶界上;②水煤漿噴嘴可選用1Crl8Ni9T等鉻-鎳奧氏體不銹鋼,因為在1Crl8N9不銹鋼中加入鈦是可以防止奧氏體鋼經(jīng)相應范圍內保溫后出現的晶間腐蝕傾向,T元素能與C元素形成穩定的TC而避免了鉻的碳化物在晶界上析出而引起晶間腐蝕的可能,lCrl8Ni9不銹鋼再經(jīng)固溶和穩定化處理后,可以避免晶間腐蝕傾向;③通過(guò)表面滲鋁工藝改善奧氏體不銹鋼的抗應力腐蝕開(kāi)裂性能和抗高溫氧化性能等,同圖3噴嘴斷口表面顯微組織×100時(shí)口中國煤化工學(xué)性能滲鋁后鋁元素(a)裂紋初期(b)裂紋末期能qCNMHG元素)形成FeA金屬ig. 3 Microstructures of nozzle fracture surface x100間化合物,在高溫卜其表面能影生成致密的氧化膜防(a)crack initial (b) crack terminal止氡化、滲硫和滲碳過(guò)程的進(jìn)行,從而提高鋼的抗氧《金屬熱處理》206年第31卷第4期差速器圓錐齒輪的失效分析彭彥宏,呂曉霞,陸有(1.吉林大學(xué)汽車(chē)工程學(xué)院,吉林長(cháng)春130025;2.吉林大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,吉林長(cháng)春130025)Failure Analysis of Cone Gear of Differential CasePENG Yan-hong, LU Xiao-xia, LU Ye(1. School of Automobile Engineering, Jilin University, Changchun Jilin 130025, China2. School of Materials Science and Engineering, Jilin University, Changchun Jilin 130025, China)中圖分類(lèi)號:TG157文獻標識碼B文章編號02546051(200604007902某廠(chǎng)生產(chǎn)的差速器總成設計疲勞壽命為50萬(wàn)次,度為58-62HRC安裝完畢進(jìn)行臺架試驗運行至16萬(wàn)次時(shí)發(fā)出異常聲1化學(xué)成分分析音,隨即停止試驗并對差速器總成進(jìn)行解體檢查,發(fā)現采用RALL6400直讀光譜儀對失效齒輪進(jìn)行化差速器圓錐齒輪脫齒斷裂致使差速器總成不能正常學(xué)成分檢驗結果見(jiàn)表1。由表1可知,化學(xué)成分均符T作。圖1為斷裂齒輪實(shí)物照片。齒輪的材質(zhì)為合GBT3077-199合金結構鋼》的規定。20cMi鋼,熱處理工藝為滲碳淬火+低溫回火,硬表1失效齒輪的化學(xué)成分(質(zhì)量分數,%)Table 1 Chemical composition of the failed gear(wt%)化學(xué)CrT素標準值017~0.8<0.035<0210.100.0220.2顯微組織和力學(xué)性能圖2為斷裂齒輪的顯微組織。由2圖可知,表面圖1失效齒輪實(shí)物照片組織為回火馬氏體+碳化物和少量殘留奧氏體,馬氏Fig 1 Macrograph of the failed gear體和碳化物級別為3級,心部組織為板條馬氏體。齒輪的滲碳層深度為1.2mm,表面和心部硬度分別為作者簡(jiǎn)介:彭彥宏(196110-),男,吉林長(cháng)春人,高級工程師,62HRC和42HRC。檢測結果表明,齒輪表面、心部組碩士,主要從事汽車(chē)制動(dòng)動(dòng)態(tài)參數的研究工作。聯(lián)系電話(huà)織和硬度均符合技術(shù)要求。圖3為齒輪軸向和徑向夾04315095806收稿日期:2005-1213雜物分布情況。由圖3可見(jiàn),軸向和徑向夾雜物形態(tài)化、抗滲硫和抗滲碳能力。體不銹鋼,并進(jìn)行表面滲鋁處理以賦予材料優(yōu)良的抗4結論高溫氧化性能和抗高溫滲硫、滲碳性能,同時(shí)又能保證由噴嘴材料的化學(xué)成分分析可知,噴嘴材料系基體材料的整體力學(xué)性能,從而提高水煤漿噴嘴的使1Cr18N9奧氏體不銹鋼,鎳含量偏低且硫含量嚴重超用壽命。參考文獻:標。噴嘴的裂紋沿著(zhù)晶界擴展屬于沿晶開(kāi)裂斷口,具[1]趙保成,朱柳姻,顧伯勤,水煤漿代油改造技術(shù)在工業(yè)采有脆性斷口特征。水煤漿噴嘴長(cháng)期在高溫服役時(shí),高吸鍋爐中的應用[J].熱能動(dòng)力工程,204,19(6):34溫滲硫所導致的低熔點(diǎn)共晶硫化物及高溫滲碳所形成的碳化物大多分布在晶界在晶界上分布的低熔點(diǎn)共2]趙保成業(yè)采暖鍋爐水煤漿代油改造技術(shù)研究[D]晶硫化物削弱了晶界的高溫強度,而在晶界上形成的南京:南京工業(yè)大學(xué),2003碳化物則降低了晶界的耐腐蝕性能,這兩個(gè)因素共同強.曹欣玉、等煤漿燃燒、流動(dòng)、傳熱和氣中國煤化工杭州:浙江大學(xué)出版社,作用降低了噴嘴材料的晶界結合強度,在熱應力和工CNMHG作應力的綜合作用下,噴嘴發(fā)生沿晶開(kāi)裂而失效。因【4高宗已明不銹鋼使用于冊M1,山西山西科學(xué)技術(shù)此,在制造水煤漿噴嘴時(shí)建議盡量采用含鈦鉻鎳奧氏出版社,2003《金屬熱處理》2006年第3卷第4期