2 350MW改建機組循環(huán)水系統的優(yōu)化設計

第33卷第10期華電技術(shù)Vol.33 No. 102011年10月Huadian TechnologyOet. 20112x350MW改建機組循環(huán)水系統的優(yōu)化設計趙佰波',王欣2(1.山東電力工程咨詢(xún)院有限公司,山東濟南250013; 2.廣廈建設集團有限責任公司山東分公司,山東濟南250100)摘要:華能濟寧電廠(chǎng)2x350MW機組工程充分利用電廠(chǎng)已有的2x110MW機組的冷卻設施,對冷端參數進(jìn)行了優(yōu)化計算。通過(guò)趨勢性和敏感性分析，提出了機組運行年總費用最經(jīng)濟的配置方案,實(shí)現了機組冷端配置最優(yōu)化運行效益最大化。關(guān)鍵詞:循環(huán)水系統;冷端優(yōu)化;運行設計;經(jīng)濟運行中圖分類(lèi)號:TK 223.5*1文獻標志碼:B文章編號:1674 - 1951 (2011)10 -0037 -05產(chǎn)。改建工程建設2x350MW級燃煤供熱發(fā)電機0引言組,替代原有2 x50 MW機組.110 MW機組和11520世紀80年代初，國家花費巨資建設了一批MW機組。容量在135MW以下的火電廠(chǎng), 這些電廠(chǎng)在當時(shí)的1.2循環(huán)水系統概況技術(shù)條件下發(fā)揮了骨干電源點(diǎn)的作用。隨著(zhù)技術(shù)的1.2.1 電廠(chǎng)原有機組循環(huán)水系統進(jìn)步,大批大容量、高參數的機組相繼投產(chǎn),那些昔電廠(chǎng)現有的2x135 MW機組配置1座淋水面日建成的小容量機組在技術(shù)、經(jīng)濟與市場(chǎng)份額方面積為5 500 m2的逆流式自然通風(fēng)冷卻塔;另外,1臺失去了競爭優(yōu)勢。為了生存和發(fā)展,這些小火電廠(chǎng)115MW和1臺110MW機組共配置3座淋水面積不得不擴大電廠(chǎng)生產(chǎn)規模,紛紛拆除小機組,改建、為3500m2的逆流式自然通風(fēng)冷卻塔,"1,*2冷卻擴建符合國家產(chǎn)業(yè)政策的高參數、高效率的大機組,塔于1972年建成投產(chǎn)，"3冷卻塔于1988年建成在這樣的背景下，迫使電廠(chǎng)對原有循環(huán)水系統進(jìn)行投產(chǎn)。更新和改造。為了能最大限度地利用老電廠(chǎng)原有的由于冷卻塔已使用多年,結構現狀與設計情況循環(huán)水設施,本文結合華能濟寧電廠(chǎng)2 x350 MW機已有所不同,原設計在計算和構造上與現行混凝土組循環(huán)水系統的優(yōu)化設計情況,提出了改建工程循結構、抗震規范亦有較大區別。因此，華能濟寧電環(huán)水系統的優(yōu)化設計方案,供類(lèi)似改建工程借鑒。廠(chǎng)委托中冶集團建筑研究總院(國家工業(yè)建筑診斷與改造工程技術(shù)研究中心)對該構筑物的安全性、1工程概況耐久性、適用性及抗震性能進(jìn)行檢測鑒定,為利用改1.1 工程概述造提供可靠依據,保證結構新功能的實(shí)現和安全、正華能濟寧電廠(chǎng)位于濟寧市西南郊城市規劃工業(yè)常使用。區內,廠(chǎng)區西距梁濟運河(京杭大運河)約500 m,南根據<華能濟寧電廠(chǎng)3 x3500 m2冷卻塔檢測鑒面與杜莊村相鄰,東側為北小莊村和濟安橋南路,北定報告》, '3冷卻塔綜合評定為三級,即建(構)筑面緊靠老運河及電廠(chǎng)生活區。物的可靠性在未來(lái)目標使用期內不滿(mǎn)足國家現行規華能濟寧電廠(chǎng)原有裝機容量2x50 MW + 115范要求,繼續使用很難保證其安全性。而且"3塔的MW+110MW+2x135MW共計595MW,均為凝汽缺陷面積大,涉及的構件較多，若考慮修復,則修復式發(fā)電機組,分三期建成。其中,一期工程"1, *2難度較大、費用較高且修復質(zhì)量難以保證。綜合考機組(2 x50 MW)于1973年投產(chǎn),現已停運;二期工慮,*3冷卻塔已沒(méi)有繼續使用的價(jià)值,因此,將"3程*3,*4機組原設計2x100MW,后經(jīng)改造分別增冷卻塔作報廢處理。'1, *2冷卻塔經(jīng)鑒定雖略低于容為115MW和110MW,于1976年投產(chǎn),即將退國家現行規范要求,但不影響正常使用,通過(guò)采取措役;三期工程"5, "6機組(2x 135 MW)于2003年投施進(jìn)行加固中國煤化工內要求。因此，"1, '2冷卻YHCN MH GMW機組退役收稿日期:2011 -06-28后可供電廠(chǎng)本期機組冷卻使用,但需對這2座塔的.●38華電技術(shù)第33卷進(jìn)出水管溝、填料及水塔本身進(jìn)行改造加固。差Ah循環(huán)冷卻倍率m有關(guān),0t = Ah/(4.1868m)，1.2.2 改建工程循環(huán)水系統而傳熱端差δ = Ot/[exp(KA/1 163qv) - 1]。根據《華能濟寧電廠(chǎng)2 x350 MW以大代小熱電由上述公式可以看出,凝汽器的背壓和進(jìn)水溫聯(lián)產(chǎn)機組改建工程可行性研究報告審查會(huì )議紀度(.)有關(guān),即與冷卻條件(凝汽器面積A、氣象條要》,結合電廠(chǎng)的水源、已有條件等實(shí)際情況,改建件等)有關(guān),同時(shí)與循環(huán)水量qv有關(guān),即與冷卻倍率工程采用帶自然通風(fēng)冷卻塔的循環(huán)供水系統，*1機m有關(guān)，另外還與冷凝管材質(zhì)(換熱系數K)及低壓組利用電廠(chǎng)已有的2座3500m2("1, *2)冷卻塔,由缸形式有關(guān)。上述參數共同決定了汽輪機的冷端于布置場(chǎng)地受限,還需在拆除"3冷卻塔的場(chǎng)地上新參數。建1座冷卻塔,供*2機組冷卻使用,該系統采用單提高蒸汽初參數和降低汽輪機蒸汽冷端參數元制配水(2臺機組冷卻塔供水高度不同,不能采用(排汽溫度和排汽壓力),是提高機組熱效率的主要擴大單元制) ;或者新建1座淋水面積約為3500 m2途徑。當汽輪機初參數一定時(shí),降低汽輪機冷端參的冷卻塔,此塔與電廠(chǎng)原有的'1, *2冷卻塔聯(lián)合為數,可以增加汽輪機理想蒸汽焓降,減少冷源損失,新建的2臺350 MW機組供水。改建工程將在這2提高循環(huán)熱效率。個(gè)冷卻塔配置方案的基礎上進(jìn)行循環(huán)水系統的優(yōu)化為獲得較低的蒸汽參數就得降低凝汽器壓力背計算。壓,也就是要降低蒸汽在凝汽器內的凝結溫度,當冷考慮到該工程為供熱機組,為了在供熱抽汽工卻水溫度--定時(shí),可通過(guò)降低溫差和端差來(lái)實(shí)現。況時(shí)節能運行,每臺機組配2臺循環(huán)水泵(其中一(1)增大冷卻倍率,即增大循環(huán)水量,可降低溫臺配定速電動(dòng)機,另一臺配雙速電動(dòng)機) ,設1座循差,然而由此將導致循環(huán)水泵電動(dòng)機的耗功、設備造環(huán)水泵房,循環(huán)水泵房靠近冷卻塔布置。從冷卻塔價(jià)、循環(huán)水管溝和建(構)筑物造價(jià)等增加。水池出水至循環(huán)水泵房為引水明渠及前池,從循環(huán)(2)增大凝汽器換熱面積可以減少端差,但凝水泵房至汽機房凝汽器的進(jìn)水管和由凝汽器至冷卻汽器的造價(jià)提高。塔的出水管均為各自獨立的壓力管道。.(3)增大循環(huán)水量和凝汽器換熱面積,雖可降2冷端優(yōu)化設計計算低凝汽器壓力,然而汽輪機為了適應較低的排汽壓力,可能使低壓缸尺寸增大,還要裝配更長(cháng)的末級葉2.1冷端優(yōu)化計算的目 的和意義根據DL/T 5000- -2000《火 力發(fā)電廠(chǎng)設計技術(shù)片,使得汽輪機造價(jià)增高,此時(shí)若不增加末級葉片長(cháng)規程》及DLT 5339- -2006< 火力發(fā)電廠(chǎng)水工設計規度,排汽損失就會(huì )增加。范》,在發(fā)電廠(chǎng)水工設計過(guò)程中，應根據汽輪機特(4)減小循環(huán)水管徑,可節約建設初投資,但會(huì )性、廠(chǎng)址區域氣象條件、水源情況及系統布置進(jìn)行優(yōu)引起廠(chǎng)用電的增加?；O計,以確定系統內主要設備及建筑物的經(jīng)濟配由此不難看出,汽輪機冷端參數的設計不僅與置,即選擇凝汽器的面積、冷卻塔面積、循環(huán)冷卻倍低壓缸形式的設計與選擇有關(guān),還與凝汽器、供水系率、循環(huán)水管溝等最經(jīng)濟的組合配置方案。為業(yè)主統的設計與選擇有關(guān)?！袄涠恕敝腥魏我粋€(gè)設備和提供-一個(gè)經(jīng)濟、合理的冷端系統配置,為工程下階段系統參數的設計和選擇都不能撇開(kāi)其他各因素的設的設備技術(shù)規范和施工標書(shū)提供經(jīng)濟、合理的參考計和選擇而孤立進(jìn)行。合理的參數是各因素中諸參數據;同時(shí)也降低了發(fā)電成本,提高了上網(wǎng)競爭力。數恰到好處的組合,這種組合只有通過(guò)“冷端”優(yōu)化2.2冷端優(yōu)化計算的原理、方法和特點(diǎn)設計來(lái)獲得。，2.2.1冷端優(yōu)化計算的原理2.2.2冷端優(yōu)化計算的方法火力發(fā)電廠(chǎng)中通過(guò)供水系統向凝汽器供水以達供水系統的優(yōu)化計算是冷端優(yōu)化設計的主要工到冷凝蒸汽的目的。從汽輪機的角度來(lái)看,供水系作,而冷端優(yōu)化設計則是根據供水系統的優(yōu)化計算統即冷卻系統。從熱力學(xué)觀(guān)點(diǎn)來(lái)看,凝汽裝置和供成果進(jìn)行汽輪機冷端設備配置。供水系統的優(yōu)化計水系統起著(zhù)冷源的作用。以凝汽器為核心,內連汽算應用了通過(guò)部級鑒定的軟件“循環(huán)水系統優(yōu)化計輪機低壓缸,外連供水系統,構成了電站熱力系統算程序”,其中凝汽器的熱力、水力計算均采用美國“冷端"。傳熱學(xué)會(huì )HFh 2豐南古黃汽蚌氣器規程》推薦凝汽器的背壓Pe可由其飽和蒸汽溫度i。確定,的計算方法中國煤化工該工程九比計開(kāi)力么不用vuTYHb。=im\ +δ +Ot。CNMH5339 20006其中,循環(huán)冷卻水溫升△t與排汽及凝結水的焓《火力發(fā)電廠(chǎng)水工設計規范》推薦采用的年費用最.第10期趙佰波,等:2x350MW改建機組循環(huán)水系統的優(yōu)化設計●39●小法。該方法把投資和生產(chǎn)成本2個(gè)要素統- -起來(lái)表1汽輪機熱力數據并結合時(shí)間因素進(jìn)行計算,即將各方案的基建投資額定抽夏季抽考慮復利因素,換算成使用年限內每年年末的等額序號項目單位汽工況汽I況償付的成本,再加上年運行費用,構成該方案的年費主機凝汽量/h569.4590.0用。各方案中年費用最小者為經(jīng)濟可取的方案。小機凝汽量37.541.7敏感性分析主要是將--些重要的但不確定的因背壓xPa主機排汽焓k/hg 2344.8 2457.3素在設定的變動(dòng)范圍進(jìn)行計算,以便研究分析該因小機排汽焓2461.62533.5素對方案的影響程度。冷端優(yōu)化設計中敏感性的經(jīng)凝結水溫度C33.6049.11濟指標主要包括微增出力電費價(jià)格的折減系數、發(fā)凝結水焓140.205.5電成本(燃煤價(jià)格)及年固定分攤率(投資利潤率)。冷卻水溫度20.0033.00.2.2.3冷 端優(yōu)化計算的特點(diǎn)(2)氣象參數。濟寧市氣象站要素統計結果見(jiàn)(1)冷端優(yōu)化計算涉及比選方案數量大,只能表2。冷卻塔優(yōu)化計算中采用的主要氣象參數是氣依靠專(zhuān)業(yè)程序電算。溫、氣壓和相對濕度,通過(guò)對表2的分析,根據各月(2)依據各方案的年費用進(jìn)行排名,并以年費平均氣溫的變化,可將每年分成夏季春/秋季和冬用最小的方案為推薦方案。各方案的年費用包括水季,主要氣象參數見(jiàn)表3。.泵的年運行費用、年維修費用、由總投資費用折算出(3)經(jīng)濟分析原始數據。發(fā)電成本, 200的年固定分攤費用等。元(MW●h);電價(jià)折減系數,0.90( DLIT 5339-(3)通過(guò)對發(fā)電成本、收益率以及微增出力的2006《火力發(fā)電廠(chǎng)“水工設計規范》規定范圍值);年電價(jià)折減系數的變化進(jìn)行敏感性分析,推薦一次投運行小時(shí)數, 6000 h;冷卻塔綜合造價(jià),4 600元/m2資適中、經(jīng)濟效益高的冷端配置方案。(普通3500m2冷卻塔) ,6200元/m2 (4500 m2瘦高(4)對于經(jīng)過(guò)冷端優(yōu)化的設計方案不能以- -次型冷卻塔);凝汽器綜合造價(jià),750元/m2;循環(huán)水溝投資進(jìn)行簡(jiǎn)單考核。道單位造價(jià),600元m;循環(huán)水管道單位造價(jià),4000(5)計算結果中年總費用值,不是各方案的實(shí)元/;年投資回收率,0.09( DLIT 5339- -2006《火力際年總費用值,而是各方案比較的相對值。如各方發(fā)電廠(chǎng)水工設計規范》規定范圍值);大修費率,案中循環(huán)水泵房、循環(huán)水溝的長(cháng)度及規格相同,其投0. 025(DLIT 5339- -2006《火力 發(fā)電廠(chǎng)水工設計規資也相同,對比較結果無(wú)影響,所以,該部分投資未范》規定推薦值) ;凝汽器材質(zhì),TP317L;凝汽器材質(zhì)列入計算結果中。系數,0.85;電廠(chǎng)的經(jīng)濟運行年限,20年。2.3冷端優(yōu)化計算(4)參與冷端優(yōu)化計算的方案數。冷卻塔面2.3.1冷 端優(yōu)化原始數據積, 4500 ,5000 ,5 500 ,6000 m2 ;凝汽器面積,22 000(1)汽輪機參數。改建工程采用上汽集團亞臨m2(已定貨);冷卻倍率,45 ,50 ,55 ,60;循環(huán)水總管界、一次中間再熱、單軸、三缸、雙抽、雙調整、雙排汽管徑,DN240;循環(huán)水支管管徑, DN1800。凝汽式汽輪機。汽輪機熱力數據見(jiàn)表1。運行循環(huán)水量百分數見(jiàn)表4。表2濟寧市氣象站要素統計成果月份全年項目單位1s6702平均溫度-1.0 1.87.514.8 20.525.4 27.126.121.2 15.37.5| 1.213.9降水量im7.610.1| 20.8 36.2| 48.578.4| 173.116368.7| 36.4 20.0 | 14.7| 56.5|相對濕度64.00 61.00 60.00 61.00| 63.00| 64.00 80.00| 82.00| 76.00| 70.00| 70.00 68.00 68.25氣壓hPa|1022.3|1020.3 | 1015.81010.21005.2|1000.4 998.3| 1001.2 | 1009.1|1015.7 | 1019.81022.2| 1011.5風(fēng)速|(zhì) m/s2.83.13.63.8| 3.53.43.02.52.5 2.62.9| 2.9極端最高氣溫41.6C出現日期1960-06 -21極端最低氣溫中國煤化工1964 -02 -18.夏季P= 10%的氣象條件濕球溫度26.2C對應的干球溫度YHCN MH G_ 1004.0hPa對應的平均風(fēng)速2.8m/s|對應的相對濕度80%.●40華電技術(shù)第33卷表3主要氣象條件夏季(6,7,8月)春/秋季(3,4,5,9,10,11月)冬季(12,1,2 月)夏季P= 10%的氣象條件干球溫度/C26. 2014.500.6729. 30氣壓/hPa1000.01012.6 .1021.61004.0相對濕度/%7567648表4循環(huán)水量百分數2.3.2冷端優(yōu)化計算結果水泵裝置數循環(huán)水量占分數/%(1)方案1:新建1座冷卻塔+已有2座3500(2臺機組)/臺運行4臺運行3臺 運行2臺m2冷卻塔。41000.850.6根據以.上參數,對循環(huán)水系統進(jìn)行優(yōu)化計算,新根據DL/T 5339- -2006《火力發(fā)電廠(chǎng) “水工設計建冷卻塔對應"1機組的計算結果前10位方案排序規范》,凝汽器的端差不應小于2.8C。該計算結果詳見(jiàn)表5、表6。2座3500m2冷卻塔對應"2機組的中若出現端差小于2.8C的情況,則刪除此方案。優(yōu)化計算結果見(jiàn)表7和表8。裹5循環(huán)水系統優(yōu)化結果( 循環(huán)水系數比1.00: 0.85: 0.60)循環(huán)水管徑/m優(yōu)劣名次冷卻倍率凝汽器面積Vm2冷卻塔面積/m2年總費用/萬(wàn)元母管支管16(2200055002.4 .1074.3250002.41.81078. 49s:1079.376060001.1082.921085. 7745001088. 365s1091.37.41095.52501 106.631(2. 41110. 29表6循環(huán)水系統優(yōu)化結果( 循環(huán)水t 系數比1.00: 1.00: 0.85)循環(huán)水管徑/m .凝汽器i面積/m2冷 卻塔面積/m25:1253.551253.81 .1260. 85551260. 941262.351271.47451273.49ss1279. 151281.081285. 65表7循環(huán)水系統優(yōu)化結果(循環(huán)水量 系數比1.00: 0.85: 0.60)凝汽器面積/m2冷 卻塔面積/m26C2 x3500。 1.8561.602x3S00中國煤化工573.402000YHCN M H Gs91.65632.23.第10期趙佰波,等:2x350 MW改建機組循環(huán)水系統的優(yōu)化設計.●41●表8循環(huán)水系統優(yōu)化結果( 循環(huán)水系數比1.00: 1.00: 0.85)循環(huán)水管徑/m優(yōu)劣名次.冷卻倍率凝汽器面積/m2冷 卻塔面積/m2母管支管年總費用/萬(wàn)元6C220002x35002.41.8608.95255612.70502 x3500.4616.714522 000633.14由以上表格內容可以看出:2.3.3冷 端優(yōu)化計算結果分析1)2臺機組的循環(huán)水泵在各季節的運行方式由于參加比較的方案很多,無(wú)法-- -列出,下面均以水量系數比1.00: 0.85: 0. 60是最經(jīng)濟的。.僅對輸出的結果做結論性的分析。2)新建冷卻塔和2座3500m2冷卻塔循環(huán)水(1)敏感性分析。影響優(yōu)化結果的主要因素是系統排名第I的方案均為冷卻倍率為60倍的方案。發(fā)電成本 及凝汽器的造價(jià),當單獨改變發(fā)電成本冷"1機組在夏季P=10%氣象條件下,冷卻塔出卻塔造價(jià)或凝汽器造價(jià)時(shí),計算結果會(huì )發(fā)生明顯的水溫度為31.28C ,背壓為9.04kPa; *2機組在夏季變化。 當發(fā)電成本升高時(shí),計算結果中的冷卻塔面P=10%氣象條件下,冷卻塔出水溫度為30.63C，積隨發(fā)電成本的升高而升高,而冷卻倍率有不同程背壓為8.74kPa。'1循環(huán)水系統的最優(yōu)方案和*2循度的下降;當冷卻塔造價(jià)上升且發(fā)電成本不變時(shí),計環(huán)水系統的最優(yōu)方案的組合即為方案I的最優(yōu)方算結果中的冷 卻塔面積隨著(zhù)冷卻塔造價(jià)的上升而下案,此時(shí)年總費用最低,達到1635.92萬(wàn)元。降,冷卻倍率不變;當凝汽器造價(jià)上升時(shí),計算結果(2)方案2:新建1座3500 m2冷卻塔+已有2中的冷 卻塔面積則增大,冷卻倍率不變。座3500m2冷卻塔。該系統3座3500 m2冷卻塔循(2)趨勢性分析。當電價(jià)折減系數由0.8變?yōu)榄h(huán)水系統采用聯(lián)合供水,冷卻塔循環(huán)水系統優(yōu)化計0.6時(shí),由分析優(yōu)化結果可知:實(shí)際上微增出力的變算結果見(jiàn)表9。.化僅與熱耗有關(guān),即微增出力與燃料費用緊密相關(guān)，由表9可以看出,3座3500m2冷卻塔循環(huán)水系其他非燃料性的發(fā)電成本并不對微增出力產(chǎn)生實(shí)質(zhì)統排名第1的方案為冷卻倍率為55倍的方案。在性的影響,由于電廠(chǎng)燃料在發(fā)電成本中所占比例較夏季P=10%氣象條件下,冷卻塔出水溫度為31.40高,因此,較優(yōu)方案中的冷卻倍率、冷卻塔面積均會(huì )C,背壓為9.39 kPa,年總費用為1 968.99萬(wàn)元。有利于高倍率大冷卻塔面積的方案。(3)方案比較。從循環(huán)冷卻水系統設計優(yōu)化結隨著(zhù)機組運行時(shí)間的增加,凝汽器管的清潔系果可知,2種方案在技術(shù)上均是可行的,方案1的年數隨之降低 ,當凝汽器管的清潔系數降低時(shí),計算結總費比方案2低333.07萬(wàn)元。根據濟寧電廠(chǎng)的實(shí)果中的循環(huán)水冷 卻倍率冷卻塔面積均相應增加。際運行經(jīng)驗和初設審查意見(jiàn),經(jīng)綜合比較,該工程最，另外,由于經(jīng)濟指數的變化,也影響冷端各參數終采用方案1中的最優(yōu)方案,即*1機組配1座5500的確定,當固定費用率上升時(shí),優(yōu)化結果中的冷卻塔m2型冷卻塔和*2機組利用原有2座3500m'冷卻塔倍率冷卻塔面積會(huì )相應降低;當固定費用率下降單元制配水,冷卻倍率均為60倍。循環(huán)水泵的運行時(shí),優(yōu)化結果中的冷卻塔倍率、冷卻塔面積會(huì )相應組合方式為:夏季工況為每臺機組1臺定速循環(huán)水上升。泵及1臺雙速循環(huán)水泵高速運行;春/秋季工況為每2.3.4 循環(huán)水 系統最終配置臺機組1臺定速循環(huán)水泵及1臺雙速循環(huán)水泵低速該工程采用的汽輪機額定工況對應的背壓為運行;冬季工況為每臺機組1臺定速循環(huán)水泵運行5. 20kPa,根據背壓對汽機微增功率的修正曲線(xiàn),當或者1臺雙速循環(huán)水泵高速運行。凝汽器背壓高于此壓力時(shí)，汽輪機出力將隨之減少;表9循環(huán)水系統優(yōu)化結果優(yōu)劣名次母2 x220003 x3 5001 968.995C2 x 220003x35001984.74中國煤化工602011.74YHCNMH G 2094.51(下轉第44頁(yè)).●44●華電技術(shù)第33卷度以下(大約為8C)時(shí),該扇區冷卻三角左側的3及技術(shù)[J].中國電力,2010(3):31 -34.個(gè)百葉窗轉人新的控制方式,將關(guān)閉5% (約3s);[3]翁希旭,秦玉波，曹金勝.空冷系統冬季防凍及夏季優(yōu)化系統每隔1 min檢測1次,如果溫度還低，繼續關(guān)閉,運行的研究與實(shí)踐[J].中氮肥,2011(4):32-33.溫度上升到危險臨界溫度以上(大約為12C)時(shí),停[4]田亞釗,晉杰600 MW直接空冷機組冬季運行防凍要點(diǎn)[J].電力建設,2006 ,27(2):4 -6,10.止關(guān)閉。(2)當第6冷卻柱上的溫度穩定上升到15 C[5]朱大宏.雷平和.600MW直接空冷凝汽器的度夏與防凍能力探討[J].電力建設,2006,27(9):33 -36.時(shí),3個(gè)百葉窗轉換到標準溫度控制模式，即原來(lái)的[6]李宏壽.表凝式間接空冷系統運行的安全性分析[C]//控制方式。(3)第17冷卻柱上的溫度用于控制該扇區冷全國火電機組優(yōu)化運行技術(shù)研討會(huì )論文集.北京:中國電力企業(yè)聯(lián)合會(huì ),2005.卻三角右側的3個(gè)百葉窗,原理同上。(4)除左右各3個(gè)百葉窗的控制邏輯需要改[7]曾時(shí)明,陳梅倩.楊雁梅表面式空冷系統特點(diǎn)及可靠性[J].東北電力技術(shù),2007(4):41 -44.變外,其余百葉窗的控制邏輯不變。[8]石誠,王智.某電廠(chǎng)空冷系統的優(yōu)選分析[J].電力建設，2008 ,29(8):84 -87.4結束語(yǔ)[9]柴靖字.I000MW超超臨界機組空冷系統選型設計研兗隨著(zhù)國內間接空冷機組的不斷增多,加之氣候[C]//2008年中國電機工程學(xué)會(huì )年會(huì )會(huì )議論文集.北日益多變,間接空冷塔的防凍顯得越來(lái)越重要。如京:中國電機工程學(xué)會(huì ),2008.果不采取有效措施保證防凍的可靠性,輕則影響機[10]張新海. 1 000 MW超超臨界機組直接空冷系統技術(shù)探組的安全運行,造成非計劃停運或限負荷出力,重則討[J].華電技術(shù),2008 ,30 (5):7-11.造成幾千萬(wàn)元的設備損壞。因此,在工作中不斷進(jìn)[11]李春山.600 MW機組間接空冷系統冬季防凍控制研究[J].電力安全技術(shù),2010,12(6) :53 -54.行總結并采取有效的優(yōu)化措施,可保證空冷塔運行[12]王佩璋.火電廠(chǎng)塔外設散熱器間接空冷裝置的實(shí)踐經(jīng)更加可靠。驗[J].電力設備,2008(9) :78 -81.參考文獻:(編輯:劉芳)[1]丁爾謀.發(fā)電廠(chǎng)空冷技術(shù)[ M].北京:水利電力出版社,作者簡(jiǎn)介: .劉海軍(1973- -) ,男,山西晉城人,調度值長(cháng),助理I程師,[2]梁振明,王平國.內首例600HW機組間接空冷示范工程從事電廠(chǎng)發(fā)電方面的工作( E-mail:13363565878@ 189. cn)。.0.......................................................(.上接第41頁(yè))而當凝汽器背壓低于此壓力時(shí),汽3結束語(yǔ)輪機出力將隨之增加,為達到這一-目標,采用較大的冷卻水量對于冷卻塔面積較為有利,該設計將充分根據上述分析及計算,華能濟寧電廠(chǎng)2 x 350考慮這個(gè)特點(diǎn)。MW熱電聯(lián)產(chǎn)機組改建工程最大限度地利用了電廠(chǎng)從表9可以看出,方案靠前的冷卻塔面積多為原有的循環(huán)冷卻水設施,同時(shí)給出了機組經(jīng)濟運行5000~6000m2,為控制工程造價(jià),同時(shí)保證冷卻效的最佳配置方案。目前，在國家以大代小的火電產(chǎn)果,結合國內同地區、同容量機組的設計運行情況，業(yè)政策下,如何能在電廠(chǎng)擴建過(guò)程中更好地利用電冷卻塔(*1機組)的面積最終采用5500m2;循環(huán)倍廠(chǎng)原有小機組的冷卻設施,成為火電廠(chǎng)設計中水工率靠前的多為60倍,故設計循環(huán)倍率采用60倍;凝專(zhuān)業(yè)的一個(gè)新課題。汽器面積為22000m2;循環(huán)水管道為DN2400/DN1800;*1機組在夏季P=10%氣象條件下,冷卻塔出水溫度為31.28C,背壓為9.04kPa;凝汽器年平均進(jìn)水溫度為18. 93 C ,汽輪機年平均背壓為4. 96[1]DLT 5339- 2006,火力發(fā)電廠(chǎng) 水工設計規范[S].kPa。*2機組在夏季P= 10%氣象條件下,冷卻塔出(編輯:白銀雷)水溫度為30.63 C ,背壓為8.74 kPa;凝汽器年平均中國煤化工進(jìn)水溫度為18. 27C。汽輪機年平均背壓為4.78作者簡(jiǎn)介:CNMHG_kPa。此種組合排名在循環(huán)水系統優(yōu)化結果中位列JH趙佰波( 1980一),辦山辦即川入,工在師,從事發(fā)電廠(chǎng)第一。水工工藝設計方面的工作( E-mail:zhaob@ 163. com)。.