噴嘴入口位置對氣化爐流場(chǎng)影響的實(shí)驗研究

第32卷第1期煤炭轉化Vol, 32 No.12009年1月COAI. CONVERSIONJan. 2009噴嘴人口位置對氣化爐流場(chǎng)影響的實(shí)驗研究于海龍”董向元2)劉建忠3郭淑青2) 高洪亮" 李小民”摘要為了考察氣化爐爐側噴嘴入口位置對爐內流場(chǎng)和顆粒濃度分布的影響規律,在新型水煤漿氣化爐冷模三維實(shí)驗臺上進(jìn)行了大量的實(shí)驗研究,并與數值模擬計算結果進(jìn)行了對比,結果表明,當噴嘴距氣化爐頂部0.9 m時(shí)，氣化爐爐內流場(chǎng)分布最合理,顆粒濃度分布最均勻;實(shí)驗測試結果和數值模擬計算結果非常接近,進(jìn)一步驗證了數值模擬計算結果的準確性.實(shí)驗測試結果為.氣化爐的設計和運行提供了參考.關(guān)鍵詞水煤漿,氣化爐 ,噴嘴，實(shí)驗研究中圖分類(lèi)號TQ545,TQ534煤粉顆粒為100μm~160μm,爐頂噴嘴煤粉流量約)引言為10. 8 kg/b,爐側單只噴嘴煤粉流歇約為2.7 kg/h,煤粉顆粒隨各噴嘴一同噴射入爐膛,這里的煤粉顆鑒于水煤漿氣化爐內湍流流場(chǎng)和顆粒濃度分布粒僅為示蹤顆粒,用來(lái)描述爐內顆粒濃度分布和測的復雜性(18],也為了更加直觀(guān)地描述和了解氣化爐試爐內顆粒停留時(shí)間，在實(shí)驗過(guò)程中只有在測量爐內流場(chǎng)分布和顆粒濃度分布狀態(tài),對新型水煤漿氣內顆粒濃度分布時(shí)才投人使用,其他情況下煤粉可化爐進(jìn)行了大型冷模實(shí)驗研究,以期獲得氣化爐參暫停.為了與前面數值模擬計算結果相比較,氣化爐數對爐內流場(chǎng)和顆粒濃度分布的影響規律,為水煤內壓力為常壓.漿氣化爐的開(kāi)發(fā)和設計找到了更加便捷和有效的方法.本文即在新型水煤漿氣化爐冷模實(shí)驗臺上進(jìn)行2結果與討論了大量的實(shí)驗研究,分析了氣化爐爐側噴嘴入口位置對爐內流場(chǎng)和顆粒濃度分布的影響，確定了能形2.1氣化爐不同高度處速度分布的影響成合理的流場(chǎng)和顆粒濃度分布的參數,并將得到的數據與數值模擬計算的結果進(jìn)行了對比,驗證了數第29頁(yè)圖1為H=0.6 m時(shí)氣化爐內不同高值模擬計算的準確性. [9183度處速度分布的實(shí)驗測試結果.圖1中橫軸代表氣化爐直徑方向上的坐標,Y=0.0 m代表的是氣化爐1實(shí)驗部分的中心位置,在該徑向方向上每一高度處均布置了11個(gè)測點(diǎn),用于測量氣化爐內不同高度和不同深度本次冷模實(shí)驗的測試系統見(jiàn)參考文獻[14].實(shí)處的速度大小和方向;縱軸代表氣化爐內軸線(xiàn)方向驗對三個(gè)不同爐側噴嘴人口位置進(jìn)行了實(shí)驗測試,上的速度分量,正值說(shuō)明該速度方向是從爐頂噴嘴三個(gè)位置分別為:爐側噴嘴人口位置距氣化爐頂部出口流向氣化爐底部出口(方向垂直向下),負值說(shuō)距離H=0.6 m,0.75 m和0.9 m.明該速度方向是從氣化爐底部出口流向爐頂噴嘴人在進(jìn)行實(shí)驗測試時(shí),除改變爐側噴嘴入口位置口方向(方向垂直向上),氣化爐內速度為負值的位外,其他工況完全- -致,具體運行工況為:爐側噴嘴人置 表明此處位于爐側噴嘴射流流場(chǎng)或回流區或者折口角度為45° ,各噴嘴霧化角為30° ,爐頂噴嘴出口空返流區,因此,從速度的大小.正負值和位置可以明氣流速30 m/s,爐側噴嘴出口空氣流速25 m/s,人爐顯 區分出氣化爐內流場(chǎng)的不同區域(包括射流區.撞中國煤化工“國家重點(diǎn)基礎研究發(fā)展計劃(973)項目(2004CB217701).DH.CNMH G1)博上、副教授,2)博土.講師;4)碩士,講師,中原工學(xué)院能源與環(huán)境學(xué)院，Jwwur對間i動(dòng)網(wǎng)上取僅，闡讓入于:能源潔凈利用與環(huán)境工程國家重點(diǎn)實(shí)驗室,310027杭州收稿日期:2008 09-17;修回日期:2008-10-22第1期于海龍等噴嘴入口位置對氣化爐流場(chǎng)影響的實(shí)驗研究2擊區、回流區、管流區和折返流區等).度沿流程方向衰減較快.在氣化爐上部靠近氣化爐由圖1可以看出,氣化爐中心位置速度逐漸減爐壁一側形成兩個(gè)回流區,這是爐頂噴嘴射流流場(chǎng)形成的,單個(gè)回流區大小高度約為0. 3 m,寬度約為0.15 m,在爐側噴嘴入口位置斜上方形成了兩個(gè)對稱(chēng)的射流流場(chǎng)，該射流流場(chǎng)內速度方向與爐頂主射流流場(chǎng)速度方向相反,但是該爐側噴嘴射流流場(chǎng)并未對主射流流場(chǎng)形成很好的截流作用,因為主射流.流場(chǎng)速度雖然遞減較快,但是并沒(méi)有在爐側噴嘴人-12-口位置附近形成回流，說(shuō)明爐頂噴嘴射流沖過(guò)了爐側噴嘴射流流場(chǎng),并且在繼續向前發(fā)展.在氣化爐爐-20F-0.3-0.2 -0.1,0 0.1 02 0.3側噴嘴出口附近上方,高度為0.45m處附近也形Poeition/ m成了兩個(gè)對稱(chēng)的回流區,該回流區高度約0.15 m,圖1 H=0.6 m時(shí)氣化爐內不同高度處速度寬度約0.1m,回流區較小;在氣化爐爐側噴嘴出口分布的實(shí)驗測試結果下方整個(gè)氣化爐中下部,氣化爐內氣體流速均為正Fig. 1 Experimentation results of velocity disribution for值,說(shuō)明該區域內氣體均流向氣化爐底部出口,且沿different height of furnace when H=0. 6 m .氣化爐不同高度速度變化不大,是明顯的管流區,在■一-h-0.15 m;●-h-0.30 m;▲h=0.45 m;管流區內氣體流動(dòng)穩定,速度緩慢.因此,從整體來(lái)▼一h=0.60mi◆-h=0.75 m;-h=0. 90 m;1 -h=1.05 m;O-- -h=1.20 m;★- h=1. 35 m看，當爐側噴嘴人口位置處于H=0.6 m時(shí),氣化爐小,在接近氣化爐出口部位時(shí)速度有所增加，且整個(gè)內流場(chǎng)基本可分為射流區、撞擊區、回流區和管流中心軸線(xiàn)上未出現速度負值,說(shuō)明在氣化爐內沒(méi)有區,未見(jiàn)折返流區的形成.形成折返流區,由于大量氣體同時(shí)沖向狹小出口而為更清晰地比較實(shí)驗測試結果和數值模擬計算導致出口部位速度增加;氣化爐中心軸線(xiàn)上速度較結果,將數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結果按距氣高部位為爐頂噴嘴射流形成的流場(chǎng),在該區域內速化爐爐頂不同高度分別繪于圖2中.圖2a和圖2b是2-otst-10--1520F-03-0.2-0.1000.10.2 0.30.3-0.2-01000.10.203Paition/mPosition/m0.750.70。0.6560-E 0.5o.s導0.50”0.450.400.355-0.2-0.10.00.10.20.30.3-0.2-0.10.00.10.2 0.3Porition 1 mPoilion/m圖2 H=0.6 m時(shí)氣化爐內速度分布的數值計中國煤化工Fig.2 Contrast of experimentation results and numericlYHCN MH Gma-- -h=0.30 m;b-- -h=0.60 m;c-- -h- 0.rv u一n1.00 m一- - - Numerical solution;●- Experimental result3(煤炭轉化2009年氣化爐爐側噴嘴入口位置上部氣化爐內速度分布的數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結果的對比曲線(xiàn).各位置數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結果最大誤差為7.2%,這一-誤差處于工程允許誤差范圍之內.造成.上述位置計算和實(shí)驗結果偏差較大的原因還不清.號楚,筆者認為,實(shí)驗測試結果相對要準確些.因為氣化爐為對稱(chēng)結構，兩側的速度分布在沒(méi)有任何干擾的情況下應該是對稱(chēng)的,但這在數值模擬計算結果-03-0.2-010.00.10.20.30.4Position/m中未能表現出來(lái),然而其他位置的數值模擬計算結果均能令人滿(mǎn)意.從圖2a和圖2b可以看出,在氣化圖3 H=0.75 m時(shí)氣化爐內不同高度處爐中上部,數值模擬計算的結果和實(shí)驗測試的結果速度分布的實(shí)驗測試結果表現出驚人的相似，在氣化爐不同高度處速度分布Fig. 3 Experimentation results of velocity distribution fordiferent height of furnace when H=0. 75 m規律的測量結果和數值模擬計算結果也基本一致.■-h0.15m;●-h=0.30 m;▲-- h=0.45 m;圖2b是與氣化爐爐側噴嘴入口位置同一高度-h=0.60 m;◆-h=0.75 m;(一h=0.90 mi處氣化爐內速度分布的數值模擬計算結果和實(shí)驗測-- h=1. 05 m;O一h=1. 20m;★- h=1. 35 m試結果的對比曲線(xiàn).從圖2b可以看出,此時(shí)數值模負值,說(shuō)明未形成折返流區;爐側噴嘴射流流場(chǎng)周?chē)鷶M計算結果和實(shí)驗測試結果吻合良好,大部分情況.靠近氣化爐爐壁側也有回流區形成，但是回流區相下依然是數值模擬計算結果稍稍偏低,與前面的情對較小.沿氣化爐中心軸線(xiàn),流速遞減較快,在靠近況相類(lèi)似.氣化爐底部出口附近也出現了速度增加的區域,形圖2c和圖2d是氣化爐爐側噴嘴人口位置中下成的原因可能和前面所述相同.與H=0.6m時(shí)的部氣化爐內速度分布的數值模擬計算結果和實(shí)驗測情況相比,在氣化爐中上部中心部位速度較高區域試結果的對比曲線(xiàn).從圖2c和圖2d中可以看出,此的寬度明顯增加,說(shuō)明此時(shí)爐頂噴嘴射流流場(chǎng)擴展時(shí)的數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結果差別相對較角增大,爐頂噴嘴射流不像H=0.6 m時(shí)那樣集中，大,尤其是在接近氣化爐底部出口位置.造成這- -現這也進(jìn)一步說(shuō)明了爐頂噴嘴射流流場(chǎng)分布相對更加象的原因可能是,此時(shí)氣化爐內流速很低,而實(shí)驗測均勻了,這有利于射流的著(zhù)火燃燒.在爐側噴嘴入口試和數值模擬計算在理論上均存在誤差，而且利用位置下方氣化爐中下部位,氣化爐內流速相對較低,三孔探針測量如此小的速度時(shí)誤差較大,較小的波且速度基本為正值,說(shuō)明氣化爐中下部為管流區,管動(dòng)可能就會(huì )造成較大的數值波動(dòng),因此在圖2中表流區內流速穩定,湍流混合不劇烈,這有利于氣化反現出實(shí)驗測試結果和數值模擬計算結果差別較大的應在管流區內的進(jìn)行.現象.雖然在這些位置實(shí)驗測試結果和數值模擬計同樣,為更加清晰地比較實(shí)驗測試結果和數值模算結果差別相對較大,但是由于其數值較小,不足以擬計算結果,將數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結果按對氣化爐內流場(chǎng)分布產(chǎn)生較大影響.距氣化爐爐頂不同高度分別同時(shí)繪于第31頁(yè)圖4中.H=0.75 m時(shí)氣化爐內不同高度處速度分布圖4a和圖4b是H=0.75m時(shí)爐側噴嘴上方的實(shí)驗測試結果見(jiàn)圖3.從圖3來(lái)看,氣化爐內流場(chǎng):氣化爐內中，上部速度分布的數值模擬計算結果和實(shí)分布規律和圖1中H=0.6m時(shí)氣化爐內不同高度驗測試結果對比.由圖4a和圖4b可以看出,在氣化處速度分布的實(shí)驗測試結果非常相近,只是在爐側爐不同高度處,爐內流場(chǎng)分布規律實(shí)驗測試結果和噴嘴人口位置高度不同，所形成的爐側噴嘴射流流.數值模擬計算結果基本相同.而且從氣化爐上部速場(chǎng)位置不同,且射流所形成的流場(chǎng)大小有差別,H=度分布總體來(lái)看,數值模擬計算結果顯示氣化爐內0.75 m時(shí)氣化爐爐側噴嘴射流流場(chǎng)寬度明顯大于不同高度處速度最大值偏向氣化爐右側,說(shuō)明氣化H=0.6m時(shí)的情況,說(shuō)明此時(shí)爐側噴嘴射流對爐爐頂部噴嘴射流流場(chǎng)明顯有偏心現象(偏向右側)，頂噴嘴主射流流場(chǎng)的沖擊和截流作用明顯加強,主而實(shí)事中國煤化工(.造成數值模擬射流流場(chǎng)從爐側噴嘴射流流場(chǎng)中間穿過(guò)的空間和可計算.YH.CNMHG:能跟數值模擬計能性越來(lái)越小;兩種情況下氣化爐頂部回流區大算的物理快全的網(wǎng)舊對才有一定的關(guān)系,氣化爐兩小差別不大;整個(gè)氣化爐中心軸線(xiàn)上速度也未出現側網(wǎng)格劃分如果差別較大可能導致這種現象的發(fā)第1期于海龍等噴嘴人口位置對氣化爐流場(chǎng)影響的實(shí)驗研究3生.對比其他位置的數值模擬計算結果和實(shí)驗測試圖4c和圖4d是H=0.75m時(shí)氣化爐爐側噴結果吻合良好.嘴入口位置下方氣化爐內速度分布的數值計算結果12-2--0.3 -0.2 -0.1 0.0 0.1 0.2 0.3-0.3-0.2-0.10.00.1 0.2 0.3Poaition1 mPorition/ m1.8廠(chǎng)d.51.0F 1.20.9-.o0f富0.6-0.3-).s F0.0--03-0.2-0.1 0.0 0.10.2 0.3Poilin/mPoition/m圖4H=0.75m時(shí)氣化爐內速度分布的數值計算結果和實(shí)驗測試結果對比Fig.4 Contrast of experimentation results and numerical simulation results when H=0. 75 m-- h=0, 30 m;b- h=0. 60 m;一-h=0.90 m;d一 h=1.35 m-- -Numerical solution;●- Experimental result和實(shí)驗測試結果的對比曲線(xiàn).由圖4c可以看出,在h=0.9m處靠近氣化爐中心部位偏右位置數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結果存在較大差異,數值模擬計算結果明顯低于實(shí)驗測試結果;除此之外,其他位置均吻合非常良好.而且由圖4c和圖4d可以看出,在爐側噴嘴人口下方靠近爐壁- -側有對稱(chēng)的兩1s-個(gè)回流區形成,這是爐側噴嘴射流流場(chǎng)形成的，回流-03-02-010001020304區寬度約0.1 m,高度約0.3 m.當H=0.75m時(shí),數值模擬計算結果和實(shí)驗測圖5 H=0.9 m時(shí)氣化爐內不同高度處試結果均表明在氣化爐爐側噴嘴入口同一高度處未速度分布的實(shí)驗測試結果能形成折返流區,整個(gè)氣化爐軸線(xiàn)位置附近速度均Fig.5 Experimentation results of velocity distribution for為正值.different height of furnace when H=0. 9 m■- h≈0.15 m;●-h=0. 30 m▲-h=0.45 m;圖5是H=0.9m時(shí)氣化爐內不同高度處速度▼一h=0.60mu◆一 -h=0.75m;<- h=0. 90 m;分布的實(shí)驗測試結果.由圖5可以明顯看出,H=)-h=1.05 m;O--- -h=1. 20 m;★--h=1.35 m0.9 m時(shí)氣化爐中心軸線(xiàn)附近速度分布與H=0.6 m .合程度,這對熱態(tài)情況下撞擊區內的著(zhù)火和燃燒是有明顯不同,在距氣化爐頂部0.75 m位置處,速度十分有利的.同時(shí)也可以看出,在氣化爐爐側噴嘴人開(kāi)始出現負值,說(shuō)明此時(shí)在氣化爐爐側噴嘴入口高口位置附近也形成了相對較小的回流區,爐側噴嘴度位置氣化爐中心軸線(xiàn)附近出現了明顯的折返流射流中國煤化工高溫氣體起到非區,且折返流區的高度約0.5 m,寬度約0.25 m,這常重iYHC N M H G成是熱態(tài)情況下一區域是爐側噴嘴人口位置處于H=0.9 m時(shí)所特射流能夠穩足看火燃燒的有刀保證.從氣化爐整體有的，湍流折返區的形成加劇了撞擊區內的湍流混速度分布米看,爐頂噴嘴射流流場(chǎng)擴散角度適宜,且32煤炭轉化2009 年沒(méi)有沖刷爐壁的現象發(fā)生,爐頂噴嘴射流沿氣化爐流場(chǎng)分布實(shí)驗測試的整體狀況,H=0.9 m是比較中心軸線(xiàn)方向上速度衰減較快,這有利于熱態(tài)情況理想的爐側噴嘴入口位置,這與數值模擬計算得到下縮短燃燒火焰.的結論相吻合(見(jiàn)圖6),進(jìn)一步驗證了數值模擬計因此,對比爐側噴嘴人口不同位置時(shí)氣化爐內算的準確性和靈活方便性.21r=l2廠(chǎng)b-0.3-0.2 -0.1 0.0.1 0.2 0.30.3-0.2-0.1 0.00.1 0.2 0.3Poition/mPositioo/m人-0.3 -0.2 -0.1 0.0 0.1 0.2 0.3-0.3 -0.2-0.1 0.0 0.1 0.2 0.3Position/ mPosition/msp14. -10--120--0.3-0.2-0.10.00.10.2 0.3-0.3-0.2-0.10.00.10.20.3Peition/mPonition/m3.0rh2:E 1.5-1010.-03202-0.10.0 01 -0.2 03-03-0.2 -0.1 0Povition1 m圖6H=0.9m時(shí)氣化爐內速度分布的數值計算結果和實(shí)驗測試結果對比Fig. 6 Contrast of experimentation results and numerical simulation results when H=0.9 ma-- h=0.15 m,b- h=0.30 m;c-- -h=0.45 m;d- -h=0. 60 m;e-- -h≈0, 75 m;f-- -h=0. 90 m;g-- -h=1.05 m;h- -h=1. 35 m-- Numerical solution; 1中國煤化工圖6a~圖6e是H=0.9 m時(shí)氣化爐爐側噴嘴和實(shí)TYHCNMHG圖6e可以看出，上方氣化爐內中上部速度分布的數值模擬計算結果數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結果吻合非常好,雖第1期于海龍等噴嘴入口 位置對氣化爐流場(chǎng)影響的實(shí)驗研究33然仍然存在局部實(shí)驗測試結果高于數值模擬計算結3結論果的現象,但是兩者的差別很小。從數值模擬和實(shí)驗測試的結果來(lái)看,氣化爐內爐頂噴嘴射流未發(fā)生火通過(guò)對新型氣化爐冷態(tài)流場(chǎng)分布的實(shí)驗測試研焰偏心現象,爐頂噴嘴射流流場(chǎng)從寬度和長(cháng)度上看究,得到了不同爐側噴嘴入口位置時(shí)氣化爐內不同都比較理想.圖6f是H=0.9 m時(shí)與爐側噴嘴同一高度位置的流場(chǎng)分布規律,通過(guò)對各種工況下流場(chǎng)高度處速度分布的數值模擬計算結果和實(shí)驗測試結分布的狀態(tài)確定了合適的爐側噴嘴入口位置.并將果的對比曲線(xiàn).由圖6f可以看出,此處數值模擬計不同爐側噴嘴入口位置情況下的實(shí)驗測試結果和數算結果和實(shí)驗測試結果也吻合得很好,在氣化爐中值模擬計算的結果進(jìn)行了對比,結果發(fā)現,實(shí)驗測試心軸線(xiàn)上速度為負值,說(shuō)明此處是折返流區,寬度約結果和數值模擬計算結果在絕大多數情況下吻合良0.25m,數值模擬結果和實(shí)驗測試結果均反映出了好,只在局部極少數情況下有誤差較大的現象發(fā)生,這一區域的形成.圖6g和圖6h是H=0.9 m時(shí)爐這可能是實(shí)驗測試誤差和數值模擬計算誤差同時(shí)導側噴嘴下方速度分布的數值計算結果和實(shí)驗測試結致的結果,但這對氣化爐內的整體速度分布狀況并果的對比曲線(xiàn),可以看出,實(shí)驗測試結果和數值模擬無(wú)太大的影響.實(shí)驗測試和數值模擬計算結果均表計算結果也吻合較好,除在靠近氣化爐壁面附近兩明,當爐側噴嘴入口位置距氣化爐頂部0.9 m時(shí)氣者吻合稍差外,其他位置均表現出良好的吻合效果.化爐內的流場(chǎng)分布最合理,最有利于燃燒和氣化反在氣化爐中下部中心軸線(xiàn)附近.除靠近氣化爐出口應的進(jìn)行,此時(shí)氣化爐內有明顯的折返流區形成,折附近外速度均為負值,說(shuō)明此處也為折返流區,折返返流區的形成大大增加了撞擊區內的湍流混合程.流區的高度約0.5 m. .度,并且有效地抑制了“短路”現象的發(fā)生，同時(shí)增加了顆粒在爐內的平均停留時(shí)間,熱態(tài)情況下可以增2.2氣化爐 顆粒濃度分布的影響加氣化爐的整體碳轉化率,并且折返流區可以將大對于各種工況下氣化爐內顆粒濃度分布,筆者量的高溫煙氣攜帶進(jìn)撞擊區,成為撞擊區內著(zhù)火燃利用高速攝影進(jìn)行了跟蹤拍攝,從跟蹤拍攝的實(shí)驗燒和氣化反應進(jìn)行的穩定著(zhù)火熱源.折返流區的形效果來(lái)看還算理想,但由于未能找到更加理想的示成是新型水煤漿氣化爐與常規水煤漿氣化爐的最大蹤顆粒和合適的背景光,拍攝出來(lái)的照片不是十分區別所在,也是新型水煤漿氣化爐在流場(chǎng)分布上所清晰,但是從總體效果上來(lái)看,實(shí)驗測試中各種工況具有的最大優(yōu)勢.新型水煤漿氣化爐有效地克服了下的氣化爐內顆粒濃度分布規律與數值模擬計算結常規水煤漿氣化爐所存在的大部分缺點(diǎn),其所具有的果還是非常接近的.優(yōu)點(diǎn)必將使其成為今后水煤漿氣化爐發(fā)展的熱點(diǎn).參考文獻[1] 原鯤.陳麗芳,昊承康.水煤漿多級噴嘴的霧化和流動(dòng)特性[J].燃燒科學(xué)與技術(shù),2003,9(1) ;77-80.[2] 原鯤,陳麗芳 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All above is very meaningful to hydroliquefraction craft.KEY WORDS liquified coal aqueous medium,NMR,exchange by D2O(上接第33頁(yè))EXPERIMENTATION STUDY ON NEW TYPE CWSGASIFIER AT COLD STATEYu Hailong Dong Xiangyuan Liu Jianzhong° Guo Shuqing Gao Hongliang and Li Xiaomin(School of Energy and Environment , Zhongyuan University of Technology , 450007 Zhengzhou;* Clean Energy and Environment Engineering Key Lab of China ,Zhejiang University ,310027 Hangzhou)ABSTRACT In order to examine the effect of different height of furnace side nozzle upon thedistribution of flow field, particle concentration, the 3-D flow field in a new type CWS gasifier atcold state was analyzed using experimentation method, and contrasted this results with numericalsimulation results. The optimization distribution was observed with the height 0.9 m far from thefurnace top. Experimentation study results and numerical simulation results is very near, attestto the numerical simulation is exact, which can be seen;中國煤化工- nd operatingof this type gasifier..M出CNMHGKEY WORDS coal water slurry , gasifiter ,jet noz......... ..uuy