甲醇汽油熱值研究

第5期內燃機2011年10月Internal Combustion EnginesOct.2011甲醇汽油熱值研究薛麗麗,劉瓊瓊,李冬會(huì ),谷占勛(長(cháng)安大學(xué)汽車(chē)學(xué)院,陜西西安710064)摘要:用氧彈熱量計對甲醇、汽油以及甲醇汽油的熱值進(jìn)行了測定,誤差控制在國家標準GB/38-81要求的范圍內。通過(guò)實(shí)驗,得出甲醇汽油的熱值隨著(zhù)甲醇比例的增加而降低。采用理論分析公式計算的熱值與實(shí)驗值的誤差范圍為4.8%-378%,采用傳統擬合公式的誤差范圍為0.6%-282%,采用本實(shí)驗新推論的擬合公式誤差范圍為0.2%-2.9%關(guān)鍵詞:甲醇汽油;熱值;研究中圖分類(lèi)號:TK411文獻標識碼:A文章編號:1000-64942011)05-0033-04Research on the Heating value of Methanol GasolineXUE Li-li, LIU Qiong-giong, LI Dong-hui, GU Zhan-xunCollege of automobile, Chang an University, Xi an 710064, China)Abstract: In this paper, the heat value of methanol, gasoline and methanol-gasoline were researched with oxygen bomb calorimeter, byGB/T384-81 national standard, and the results are in the range of national standard. Through experiments, the heat value of methanolgasoline increased with the ratio of methanol. The error range of theoretical analysis and experimental values is 4.8%0-37.8%0, using thetraditional formula, the error range is 0.6%-28 2%0, using a new deduction of the experimental, error range of the fitting formula from0. 2% to 2.9%o. This new corollary to illustrate the quadratic approximation formula can be used as the general estimate formula fuelKey words: methanol-gasoline; heating value; research0前言進(jìn)行甲醇熱值的實(shí)驗測定與建立醇類(lèi)燃料理論熱值燃料的熱值是指單位質(zhì)量的該燃料完全燃燒的估算關(guān)系式,具有重要的指導意義。放出的熱量,是燃料燃燒特性的重要參數,也是燃1實(shí)驗原理和試驗方法油品質(zhì)的重要指標。燃料的熱值直接影響它的使用性能,比如發(fā)動(dòng)機的動(dòng)力性能和經(jīng)濟性能。甲醇汽1實(shí)驗儀器及工作原理油作為一種新能源,其清潔、環(huán)保、經(jīng)濟的特點(diǎn)已本實(shí)驗所用主要儀器見(jiàn)表1。經(jīng)被大家所認可,其作為車(chē)用燃料在發(fā)動(dòng)機內燃燒表1實(shí)驗儀器的燃料技術(shù)性能也已經(jīng)成熟。隨著(zhù)甲醇汽油在我國儀器名稱(chēng)參數大多數城市的大力推廣,人們對于甲醇汽油的了解氧彈熱量計熱容量14000-15000J/K也逐漸增多,但是作為清潔替代燃料,關(guān)于其動(dòng)力分析天平精度000001g性和使用汽油時(shí)一樣,不會(huì )有所下降這一問(wèn)題一直電子秤精度0.1g存有疑問(wèn)。甲醇汽油的熱值,以前更多的是根據燃精度001℃料中的碳氫元素的質(zhì)量百分比進(jìn)行估算的,而當甲溫度計純度>99%醇作為車(chē)用燃料,熱值上升為甲醇的主要參數時(shí),中國煤化工其中氧CNMHG的儀器熱容量作者簡(jiǎn)介:薛麗麗,女,山東菏澤人,在讀研究生,主誤差不超過(guò)5%,本中酸國系UBWE)130035中規要研究方向為汽車(chē)新能源定的標準物質(zhì),熱值26466J/g。測定的苯甲酸的收稿日期:2011-04-06熱值與給定的熱值數據誤差不超過(guò)60Jgo內燃機2011年10月氧彈量熱計測定燃料發(fā)熱量的基本原理是:入相應的樣品質(zhì)量、儀器熱容值(提前標定好的)、稱(chēng)取一定質(zhì)量的試樣置于充以純氧的氧彈中燃燒,附加熱鎳鉻絲的燃燒熱,也是測定過(guò)的)確定即該氧彈浸沒(méi)在一定質(zhì)量的內桶中,并放在充滿(mǎn)一定可。測量結束。質(zhì)量保持內桶溫度相對穩定的外桶中。根據燃燒完畢后釋放出的熱量使水溫升高的情況計算出試樣的2試驗中用到的計算公式燃燒熱值。燃燒測定值即為彈熱值。21試樣彈熱值計算公式12試驗方法儀器所測量出來(lái)的樣品彈熱值記為H,它是包在實(shí)驗中,由于要測定的甲醇、汽油以及甲醇括膠囊熱值在內的總熱值,因此應該扣除膠囊燃燒汽油屬于揮發(fā)性物質(zhì),因此采用膠囊密封之后放在所帶來(lái)的熱值,膠囊的熱值記為H,也就是18506燃燒皿上固定的方式進(jìn)行試驗,代替國標GB384-Jg,試樣彈熱值記為Q,計算公式如下8中用聚乙烯制備的安瓿密封,因為如果選用這種M2XH-M1×H塑料,還需要用棉線(xiàn)進(jìn)行捆綁固定,棉線(xiàn)的熱值同(1)M2-M樣需要測定。因此,直接用膠囊進(jìn)行密封揮發(fā)性的式中,Q為試樣的彈熱值,J/;M為膠囊的試樣,用鎳鉻絲固定進(jìn)行試驗,而且鎳鉻絲的熱值質(zhì)量,M2為裝試樣后的膠囊質(zhì)量。是已知的,因此這種方法方便而且成本不高。膠囊22總熱值計算公式屬于塑料制品,在燃燒中同樣會(huì )帶來(lái)附加熱,因此Q2=Q-(94.205+N(2)對膠囊的熱值提前進(jìn)行了測定。式中,Q2為試樣的總熱值,J/g;Q為試樣的關(guān)于膠囊熱值的測定方法概述:把膠囊掰成碎彈熱值,Jg;94.20為硫含量每1%相當于產(chǎn)生熱量片,裝入完整的空膠囊內,稱(chēng)好質(zhì)量,并將膠囊放為9420J;S為試樣的硫含量,%;N為硝酸的生成進(jìn)燃燒皿進(jìn)行固定,并綁好點(diǎn)火絲放進(jìn)氧彈進(jìn)行充劑溶解于水的熱量,對于文中的甲醇或汽油均屬于氧燃燒即可。同樣的實(shí)驗重復進(jìn)行三次,結果取三輕質(zhì)燃料,經(jīng)驗數值為5024J/g。對于硫含量不大于次的平均值。膠囊熱值的數據記錄見(jiàn)表2。0.2%的燃料,酸的總修正數可以采用6280Jg,即:表2膠囊的熱值測定數據Q2=Q-62.80(3)序號外桶內桶質(zhì)量熱品彈平均2.3氫含量g(%)估算水溫熱值(J·g)值(J·g)=93×0-41420.7710151118483式中0005和414分別為經(jīng)驗系數,Q為試樣的20.719.70.975021849418506彈熱值,Jg320.81991.043351854024低熱值的計算三次試驗誤差最大為57J/g,因此在國標規定Q=Q-6×9×4.187s(5)的誤差不超過(guò)60Jg的范圍內,實(shí)驗數據可靠,因式中,Q為試樣的總熱值,Jg;25.12為水蒸氣此所用膠囊的熱值為18506g每1%(001g的汽化潛熱,J;9為氫含量百分數換算甲醇汽油的熱值測定方法如下:選取密封性為水含量百分數的系數;6為試樣中的氫含量,%能合適的膠囊兩個(gè),用分析天平稱(chēng)取其質(zhì)量,記為MI,用注射器吸入適量的甲醇汽油分別注入兩個(gè)3實(shí)驗結果分析膠囊中,稱(chēng)取注射甲醇汽油后的膠囊的質(zhì)量,記為實(shí)驗對MO93號汽油),M15,M25,M50,M85,M2,用溫度計測量量熱體系外桶的溫度,記錄下M10甲醇汽油的熱值進(jìn)行了測定。其中的甲醇均來(lái),并調節內桶水的溫度低于外桶1℃左右,記錄為分析甲醇,測定的高熱值為22768J/g,低熱值其溫度;把稱(chēng)好的裝有甲醇汽油的膠囊用鎳鉻絲固為19中國煤油均是市場(chǎng)銷(xiāo)售的車(chē)定好,放置于燃燒皿中,并接好點(diǎn)火絲,放入提前用9對甲醇汽油熱值的影盛好10mL水的氧彈內,擰緊氧彈蓋,將充氧器接響CNMHG加劑。其中低比例甲在氧氣瓶上,對氧彈充氧30s,氧氣閥壓力在24~醇汽油可以互溶,高比例甲醇汽油也沒(méi)有發(fā)現分3.0MPa范圍內,將內桶放在外桶的絕緣支架上,層,只是中等比例的M50甲醇汽油出現了不能互溶的插好點(diǎn)火線(xiàn),蓋好外桶桶蓋。按照儀器操作界面輸現象。因此針對M50甲醇汽油釆取了用注射器按量注第5期薛麗麗等:甲醇汽油熱值研究射的方式。每個(gè)試樣進(jìn)行三次試驗,兩兩之間誤差量,完全燃燒1kg的氫放出121004k的熱量。用不超過(guò)60Jg。結果均保留整數。實(shí)驗結果見(jiàn)表3。公式表示就是表3甲醇汽油熱值測定數據Q=329933×8+121004×B(7)樣品彈Q表示燃料的理論熱值,J/g;g表示燃料中碳名稱(chēng)桶。內桶M/M21樓)的百分含量,%;品表示燃料中氫的百分含量,%水溫/℃水溫/℃93#18.517.50.142660.5548439121公式(6是燃料中碳和氫完全燃燒釋放出的熱M519518501461905508536477量,不代表實(shí)際燃燒狀況。我們平時(shí)都是用下面的M2519.68.60.144890.5531635551公式估計某種燃料的熱值。M50Q=4187(8100×g+24600×B)(8)18.70.148740.5222135013式中,Q為某種燃料的熱值,M/kg;g為燃料M851981880.146170.524中碳元素的質(zhì)量比,%;為燃料中氫元素的質(zhì)量1890.140.8254522037比,%;其中8100和24600估算的經(jīng)驗系數。因為沒(méi)有專(zhuān)門(mén)的汽油產(chǎn)品分析儀來(lái)測定試樣由上面三個(gè)公式我們可以看出,碳、氫元素含中的硫元素和氧元素,加上試樣中的硫元素含量較量不同的燃料其熱值也會(huì )不同。用公式()估算的熱小,而且對熱值的影響不大,因此按照公式(3)來(lái)值記為Q,公式(8估算出來(lái)的熱值記為Q2,根據重計算試樣的高熱值。通過(guò)計算,我們得出甲醇汽油新擬合的公式(6估算出來(lái)的熱值記為Q3,把Q、的熱值,見(jiàn)表4。Q2,Q3與實(shí)驗測定的數值對比見(jiàn)表5、表6、圖1,表4不同比例甲醇汽油的熱值并計算了估算值與實(shí)驗值之間的誤差,發(fā)現甲醇總熱h高熱低熱低熱Q>QQ。根據重新擬合的公式計算出來(lái)的熱值與實(shí)汽油值們·g)5值·g)值·g值M·kg驗值最接近,誤差也最小,Q的誤差最大為29%。93#4706514.8470024365643.66表5熱值估算值與實(shí)驗值M154311314.24305039902名稱(chēng)QJ·g)Q/·g)Q·g)實(shí)驗值(J·gM254162814415653846393#45755439324407743656M852509812.822204MIS43016411814037440101M1002278512.52272219959M2541191393473790537731從表4我們可以看出,甲醇汽油的熱值隨著(zhù)添加M036627347633173331806的甲醇比例的增加而降低,氫元素的含量也呈降低的M8530237283442309223511趨勢。高熱值比低熱值高2760~3400g。M1002749855931938919959根據實(shí)驗數據,利用 EXCEL里面的回歸方法,對測定的甲醇汽油的低熱值進(jìn)行回歸分析,得到相表6熱值估算值與實(shí)驗值誤差百分比關(guān)系數2為1,因此線(xiàn)性相關(guān),并得出其回歸方程名稱(chēng)Q誤差%Q誤差%誤差/%式如下:0.61.0Q=-10.54+47.38×8+97.29×BM157.32.70.7Q代表燃料的低熱值,MJ/kg;g為燃料中的碳元素的質(zhì)量百分含量,%;為燃料中氫元素的質(zhì)量百分含量,%;47.38和9729為回歸系數M5015.2從燃燒本質(zhì)上來(lái)說(shuō),甲醇和汽油的燃燒就是M8520.6碳和氫的高溫化學(xué)反應,這兩個(gè)化學(xué)反應都屬于放MIAO37.8熱反應?！鱄為負值表示放出熱量?；瘜W(xué)反應方程4結論中國煤化工式為:CNMHGC+0 =CO,△H=-395672kJ/mola.筆者利用氧彈熱量計測定甲醇汽油的熱值的H,+302=H20 AH=-242 124kJ/mol方法是可行的,符合GB384-81的要求,為了保因此,完全燃燒1kg的碳放出32993kJ的熱證試樣材料的密封,研究采用了膠囊注射法。試驗內燃機2011年10月51b.采用液體燃料理論分析公式估算熱值,其實(shí)驗值Q2→誤差范圍為48%~37.8%;采用傳統擬合公式的誤差范圍為0.6%-28.2%;采用本實(shí)驗新推論的計算公式,誤差范圍為02%-29%。這說(shuō)明了新推論的計算公式能夠作為估算燃料熱值的一般公式使用。[參考文獻]甲醇比例%圖1甲醇汽油實(shí)驗熱值與估算值對比]GB/T384-91,石油產(chǎn)品熱值測定法S[2]DLT567.8-95燃油發(fā)熱量的測定SJ誤差小于60J,在國家標準規定的120J范圍之13葉慶鄧功沈良軍等燃料油熱值測定方法研究檢驗內。證明釆用膠囊注射對液體燃料進(jìn)行熱值測定的檢疫科學(xué),2008.(4:3-5方法是可行的?！簟袅睢簟簟簟蟆簟蟆蟆蟆罅睢蟆蟆罅睢蟆罅睢袅睢罅睢袅盍盍睢簟蟆簟簟罅盍睢罅睢簟簟魻帯簟袅盍顮帯袅顮帯簟簟?上接第16頁(yè))表2進(jìn)氣均勻性對比示意STAF 3.29-Jan-10瞬態(tài)相對平均進(jìn)氣量誤差‰%VELOCITY MAGNIT歧管出口LOCAL MX=51.8增壓LOCAL MN=O 36745185-2243自然進(jìn)氣1060.8-6.7-4.748.18-18.76造成1,2兩缸進(jìn)氣量比3,4兩缸進(jìn)氣量偏大。圖37.14-7.72333.474.0455顯示3缸開(kāi)啟時(shí)1缸內的氣體流動(dòng),圖6顯示了1缸29790.3674開(kāi)啟時(shí)3缸內氣體的流動(dòng)。從圖中可以看出當3缸時(shí)3缸幾乎沒(méi)有明顯的氣流流入,4缸內氣體的流3結論61缸開(kāi)啟3缸管道流場(chǎng)分布開(kāi)啟時(shí),1缸有相當明顯的氣流流進(jìn),而1缸開(kāi)啟動(dòng)狀態(tài)與3缸相似。正是因為匹配增壓機型時(shí)歧管通過(guò)對進(jìn)氣歧管的CFD數值模擬分析表明的貫通性強,導致1缸進(jìn)氣量大,而3,4兩缸進(jìn)氣a.該進(jìn)氣歧管進(jìn)出口壓力損失較小可以滿(mǎn)足量少。自然進(jìn)氣發(fā)動(dòng)機因為入口氣體壓力小工程上的需求,說(shuō)明歧管內部管路設計合理,歧管體的穿透性較差,所以各缸的進(jìn)氣均勻性較增壓有較好的流通性能。發(fā)動(dòng)機好。b.瞬態(tài)計算由于發(fā)動(dòng)機工作條件不同而導致歧管內氣體均勻性出現差別,說(shuō)明該進(jìn)氣歧管匹配自然進(jìn)氣發(fā)動(dòng)機更為合適。C.CFD分析可以為設計人員提供清晰的內部TIME=0.136LOCAL MX流場(chǎng)信息,是設計人員對歧管的設計效果有直觀(guān)的LOCAL MN=了解高設計能力:節約試驗成本方面3l62CFD中國煤化工26.81-760824.41CNMHG羅巧義獻]1721I JohnD Anderson Computational Fluid Dynamics[M]tR:機械工業(yè)出版社,2006圖53缸開(kāi)啟1缸管道流場(chǎng)分布2周龍保.內燃機學(xué)M,北京:機械工業(yè)出版社,1999