脫苯系統改造及優(yōu)化

科錢(qián)工藝與設備脫苯系統改造及優(yōu)化黃紹東祁加利(內蒙古太西煤集團金昌鑫華焦化有限責任公司甘肅金昌737000摘要:洗油再生是焦化洗脫苯生產(chǎn)重要的一環(huán),再生效果的好壞直接關(guān)系到循環(huán)洗油質(zhì)量和洗油消耗。針對我廠(chǎng)洗油再生工藝及再生器存在問(wèn)題進(jìn)行了改造,改造后再生效率明顯提高,循環(huán)洗油質(zhì)量眀顯改善。同時(shí)對脫苯塔操作指標進(jìn)行了優(yōu)化調整,提高了脫苯效率及粗苯回收率關(guān)鍵詞:洗油;再生;再生器;溫度;優(yōu)化中圖分類(lèi)號:TQ522文獻標識碼:B文章編號:1004-7344(2014)12-0288-011前言與底部的熱電阻溫度計熱電偶進(jìn)行了加長(cháng),原設計為50cm加長(cháng)為了焦爐煤氣中的苯族烴用循環(huán)洗油洗滌吸收下來(lái),得到的富油經(jīng)經(jīng)管80cm式爐加熱到175~185℃后,送往脫苯塔,在塔內經(jīng)過(guò)熱蒸汽加熱蒸餾,產(chǎn)(3)適當提高脫苯塔頂部溫度、壓力。我公司所處地理位置,平均海生的混合氣相從塔頂逸出,經(jīng)冷凝冷卻和分離后得到粗苯產(chǎn)品,塔底的拔約170m左右,按照低海拔地區的操作指標進(jìn)行操作脫苯效率會(huì )相對熱貧油(19-20經(jīng)換熱冷卻至30℃左右送去洗苯洗油在循環(huán)過(guò)程偏低針對這種情況對洗脫苯系統做了整體的熱平衡計算,同時(shí)在保證中,由于被周期性加熱冷卻,會(huì )發(fā)生聚合反應而生成高分子聚合物,使粗苯質(zhì)量的同時(shí)對脫苯塔頂溫度、壓力適度提高,最終確定了適合我公得洗油的平均分子量增大,粘度增大在洗苯塔內不能均勻噴灑,降低對司的脫苯溫度,壓力苯族烴的吸收效率,影響粗苯產(chǎn)率,嚴重時(shí)還會(huì )堵塞填料。為了保持循環(huán)4改造后的效果洗油的質(zhì)量,具有較高的洗苯能力,需將洗油中的高分子聚合物排除。生改造于2013年9月底完成,投入使用后經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的運行,液位產(chǎn)操作中一般將1~2循環(huán)洗油引入再生器,利用過(guò)熱蒸汽過(guò)熱蒸汽將計顯示準確,可實(shí)現循環(huán)洗油的連續再生。再生器頂部的溫度可達到洗油中的輕質(zhì)組分蒸出,高分子組分則被加熱生成殘渣并排出,以保證175℃,達到了高海拔地區洗油再生溫度指標。再生系統的效率有了大循環(huán)洗油質(zhì)量提高,排渣次數由原來(lái)的每周3~4次減少為了每周2次。循環(huán)洗油的質(zhì)脫苯塔頂部溫度越高,從脫苯塔頂蒸出的重質(zhì)組分越高,粗苯產(chǎn)品量也得到了較大的改善,并保持了相對穩定,噸苯的洗油消耗量明顯降的18℃前的餾出量越低,粗苯產(chǎn)品越不容易合格:反之,脫苯塔頂溫度低:脫苯塔頂部壓力、溫度得到進(jìn)一步優(yōu)化后,脫苯效率粗苯回收率有了越低,從脫苯塔頂蒸出的重質(zhì)組分越少,粗苯產(chǎn)品的180℃前的餾出量越明顯提高。表1是改造前后洗脫苯生產(chǎn)的主要技術(shù)操作指標對比高,粗苯產(chǎn)品越容易合格。但是,脫苯塔頂的溫度越低,脫苯塔需要的回表1再生系統改造前后主要技術(shù)操作指標對比流比越大,操作費用越高。因此,在實(shí)際操作中在能滿(mǎn)足產(chǎn)品合格的前提013年6-9月可能提高脫苯塔頂部溫度,降低回流比,以降低操作費用,提高粗6789×013年11月204年2月11212平均苯回收效率。為保證脫苯效果,同時(shí)降低洗油的消耗,我公司對洗脫苯工序洗油再2364.564265164.175.175.576.075.875.6主工藝及洗油再生器進(jìn)行了改造,同時(shí)對脫苯塔工藝指標進(jìn)行了優(yōu)化循環(huán)洗油300℃前2存在的問(wèn)題餾出量(8)87388,78789.2859290939392我公司洗脫苯工序自2013年5月投產(chǎn)以來(lái),脫苯系統運行一直不油消耗(kgt)95949492948583798082好,循環(huán)洗油再生、粗苯回收效率偏低,主要存在以下問(wèn)題粗苯收率(號)0.961021051051.021.14161221211.18再生器頂部溫度164165165167165175174177175175無(wú)法有效控制再生循環(huán)洗油的量,對改善循環(huán)洗油質(zhì)量效果不是很好。脫苯塔頂溫度(℃93192932921929599895貧油再生的主要缺點(diǎn)是貧油所含的組分較少,如果要使混合液沸騰,就脫苯塔頂壓力(kPa)68716.97069514.714915.314.714必須有較高的溫度(230℃以上)。貧油再生所需溫度過(guò)高,經(jīng)過(guò)再生器進(jìn)從這些數據可以看出,再生系統改造后,循環(huán)洗油270℃前餾出量由脫苯塔的蒸汽溫度也相應提高,在脫苯塔內蒸餾出粗苯的同時(shí),也把富原來(lái)的不足65提高到了75告左右,噸苯洗油消耗由原來(lái)的90kg以上油的低沸點(diǎn)成分蒸餾出去了,直接導致了洗油質(zhì)量的變壞。再者貧油溫降至85kg以下。脫苯塔頂部的溫度、壓力適當的提高,粗苯收率相比于度較低(85~95℃)高溫再生過(guò)熱蒸汽的消耗量也相應較高剛投產(chǎn)時(shí)期的1.0號左右有了明顯的提升,且質(zhì)量100號合格。洗脫苯工2)再生器配套液位計溫度表等顯示不準確。無(wú)法準確控制再生洗序的技術(shù)操作指標均達到了指標要求油量,再生溫度也不能準確控制。再生器頂部溫度達到165℃左右就需要及時(shí)排渣每周需要排渣34次洗油的消耗量居高不下。液位顯示不準5結論確,造成循環(huán)洗油無(wú)法連續再生,影響再生效率循環(huán)洗油再生系統改造后,可使循環(huán)洗油質(zhì)量達到如下指標:(3)粗苯收率相對偏低。在生產(chǎn)前期,參考同行業(yè)焦化企業(yè)的操作指270℃前餾出量:74~768標進(jìn)行操作,脫苯塔頂壓力保持在<10kPa;脫苯塔頂溫度控制在93℃左300℃前餾出量:90~93右,粗苯的回收效率就維持在1號左右。配煤揮發(fā)分一直穩定在28~30告粘度:E50≤1,3在此揮發(fā)分下粗苯回收效率偏低這些指標均已達到行業(yè)先進(jìn)水平,改造效果明顯優(yōu)化脫苯塔操作溫度、壓力后,脫苯效率、粗苯回收率有了顯著(zhù)提高3改造方案針對脫苯系統存在的問(wèn)題,于2013年9月對脫苯系統進(jìn)行了如下參考文獻改造1于正東,鄭文華,主編現代焦化生產(chǎn)技術(shù)手冊冶金工業(yè)出版社,2010.1)將貧油再生工藝改為富油再生工藝。原設計為在貧油泵出口管2何建平,李輝,主編煉焦化學(xué)產(chǎn)品回收技術(shù)治金工業(yè)出版社,206上接DN125支管,將貧油引至再生器進(jìn)行間歇再生。改為從管式爐加熱庫成熙,主編煉焦化學(xué)產(chǎn)品回收與加工治金工業(yè)出版社,1后至脫苯塔富油管路接DN65支管,將富油引至再生器再生。管路上加裝自控調節閥與再生器液位連鎖調節流量。收稿日期:2014-52)更換再生器液位計,加長(cháng)熱電阻溫度計熱電偶插入深度,提高作者簡(jiǎn)介:黃紹東男,畢業(yè)于蘭州理工大學(xué),經(jīng)濟管理專(zhuān)業(yè),主熱。原設計再生器配套為普通的磁翻板液位計,長(cháng)期在200℃右高溫條要從事企業(yè)技術(shù)件下顯示數據極其不準,更換為了耐高溫的磁翻板液位計;再生器頂部中國煤化工月化工技術(shù)專(zhuān)業(yè)CNMHG大5月