300 MW機組循環(huán)水泵房加藥管路泄漏試驗研究

SHIYAN YAN JIU陜西電力第34卷第2期試驗研究SAON ELECTRC POWER2006年9月300 MW機組循環(huán)水泵房加藥管路泄漏試驗研究張兵，鄭準備，賈向龍2(1.陜西電力科學(xué)研究院，陜西西安710054; 2.大唐韓城第二發(fā)電有限責任公司,陜西韓城715400 )南要:通過(guò)化學(xué)成分分析、宏觀(guān)分析、顯徽組織分析、SEM掃描電鏡分析、EDS能譜分析等方法，對某發(fā)電廠(chǎng)300MW新建機組循環(huán)水泵房不銹鋼加藥管路泄漏管段進(jìn)行了試驗研究。在對各項試驗結果進(jìn)行綜合分析之后確認，該管路泄漏失效為應力腐蝕破壞。管路所用材料的材質(zhì)狀況(化學(xué)成分、顯微組織等)不佳，是造成應力腐蝕破壞的主要因素。關(guān)鍵詞:加藥管路;不銹鋼;應力腐蝕;失效分析.中圖分類(lèi)號: TG115; TG142.71文獻標識碼: A文章編號: 1673-7598 (2006) 02- -022-05該發(fā)電廠(chǎng)委托陜西電力科學(xué)研究院測數據同制造廠(chǎng)提供的出廠(chǎng)數據有1概況對泄漏管段進(jìn)行失效分析,通過(guò)試較大出入。其中C含量的實(shí)測值為驗分析確認管子的失效機理并提出出廠(chǎng)報告值的3倍,已達到CB1 120某發(fā)電廠(chǎng)新建兩臺300 MW機相應的整改建議。-92標準值的上限; Mn含量的實(shí)測組。試運準備期間，在進(jìn)行加藥過(guò)值為出廠(chǎng)報告值的2倍; S含量的程中，循環(huán)水泵房加藥管路發(fā)生泄2試驗結果實(shí)測值為出廠(chǎng)報告值的2.6倍。漏，泄漏前該管路連續注人濃硫酸表2中的實(shí)測數據顯示,泄漏12 h。泄漏區域在該管路斜上坡段2.1化學(xué) 成分分析管段Ni的含量(7.98%) 略低于長(cháng)約800 mm的范圍內。設計資料經(jīng)使用單位確認，發(fā)生泄露的CB1120-92標準的下限值表明該段管子規格為φ25 x2.5不銹鋼管由江蘇省江陰市某制造廠(chǎng)(8.00%); Ti的含量(0.26%) 遠低mm，圖紙標示材質(zhì):“不銹鋼",生產(chǎn)。該制造廠(chǎng)通過(guò)傳真提供了該于CB1120-92標準的下限值(5x但未標明具體材料牌號。批鋼管的牌號和產(chǎn)品出廠(chǎng)檢驗數0.10) %=0.5%。對取樣管進(jìn)行觀(guān)察，可以看據。鋼管牌號為1Cr18Ni9Ti,化學(xué)化學(xué)成分分析結果顯示，泄到泄漏管段存在一條長(cháng)約300 mm成分數據見(jiàn)表1。漏管段的實(shí)測化學(xué)成分與廠(chǎng)家所的縱向裂縫，同時(shí)還有4處大小為確認制造廠(chǎng)提供的化學(xué)成提供的數據不相符，部分元索的不等的孔洞，孔洞邊緣鋒利且不分數據，本次試驗研究對泄漏管實(shí)測含量達不到GB1120-92標準規則并有剝落跡象。加藥管路示段取樣，進(jìn)行了化學(xué)成分分析，的要求。意圖見(jiàn)圖1。2.2宏觀(guān)分析分析數據見(jiàn)表2。C血藥管腐蝕部分水塔池壁歐高水位線(xiàn)對比表1和表2中的數據，可泄漏區域在加藥管路斜.上坡段以看出:泄漏管段化學(xué)成分取樣實(shí)長(cháng)約800 mm的范圍內。對取樣管士表1化學(xué)成分數據(制造廠(chǎng) 提供)WT%元家CMn_SCrN,，，7,7.77777777777含0.04117.428.234CB1120-92≤0.12≤2.00 ≤0.035 ≤0.03 ≤ 1.0017.00- 8.00~ 5x(C%-0.02)標準值19.00圖1加藥管路示意圖循環(huán)水泵房加藥管路在短期內表2化學(xué)成分分析數據(電研院取樣實(shí)測)發(fā)生嚴重泄漏，會(huì )影響機組的試元素運、調試。為查明管路泄漏的原因含量0.12._ 1.中國煤化工..7.980.26≤0.12 <5x(C9%-0.02)從而保證機組投運后的安全運行，MYHCNMHG_).80收稿日期: 2006-07-11作者簡(jiǎn)介:張兵(1966-),男 ,陜西西安人，1987年畢業(yè)于西安交通大學(xué),碩士研究生,高級工程師?，F任陜西電力科學(xué)研究院材料技術(shù)研究所所長(cháng)，長(cháng)期從事金屬材料試驗研兗新材料加工工藝研究構件失效分析、承壓部件安全性能評估等工作。2006.No.2.月刊hp://w. snepc.comE-mail: sxdl@snepc.comSHI YAN YANJIUVol.34,No.2陜西電力Sep. 2006SHAw ELECTIC POWER試驗研究進(jìn)行觀(guān)察，可以看到泄漏管段存在型光學(xué)金相顯微鏡在低倍下進(jìn)行初一條長(cháng)約300 mm的縱向穿透性裂.步觀(guān)察，泄漏孔洞試樣和縱向穿透紋，裂紋開(kāi)裂最寬處1.2 mm,裂紋性裂紋試樣均未見(jiàn)宏觀(guān)缺陷，但從邊緣圓滑，有明顯腐蝕跡象且無(wú)塑低倍照片可以看出，兩個(gè)試樣的橫性變形;同時(shí)還有4處大小不等的截面形貌有很大差異，其中泄漏孔穿孔，穿孔周?chē)墓鼙谝衙黠@減洞試樣的穿孔邊緣區域截面呈薄，孔洞邊緣鋒利且不規則并有剝“楔”型，存在曲率明顯大于管子落跡象，孔洞周?chē)鷥缺谏细街?zhù)一層內壁本身曲率的弧形過(guò)渡，邊緣處圖6泄漏孔洞試樣 穿孔邊緣區域較厚的腐蝕產(chǎn)物。管子外壁部分保厚度不足0.1 mm。泄漏孔洞試樣低顯微組織留金屬光澤，而內壁呈黑褐色。倍照片見(jiàn)圖4。在良好照明條件下，借助I0倍縱向穿透性裂紋試樣橫截面形放大鏡對泄漏管段進(jìn)行觀(guān)察,可以貌同泄漏孔洞試樣完全不同，其邊看到:泄漏管段外壁表面較為粗糙，緣幾乎沒(méi)有減薄，兩側內壁也未見(jiàn)存在大量拉拔加工時(shí)留下的縱向痕明顯的腐蝕坑?？v向穿透性裂紋試跡;在縱向穿透性裂紋的兩側以及樣低倍照片見(jiàn)圖5。穿孔四周存在多處縱向表面裂紋,裂紋走向同穿透性裂紋的走向完全圖7泄漏孔洞試樣穿孔邊緣區域一致。宏觀(guān)分析可以初步確認: 1) 循環(huán)水泵房加藥管路所使用的管材表面光潔度較差; 2) 管壁縱向穿透性開(kāi)裂是在低于管材屈服極限的應力狀態(tài)下產(chǎn)生的; 3) 管壁泄漏孔洞是圖4泄漏孔洞試樣低倍照片由于腐蝕導致管壁不斷減薄，最終發(fā)生穿孔。取樣管宏觀(guān)形貌見(jiàn)圖2.圖3。圖8泄漏孔洞試樣穿孔邊緣區 域圖5縱向穿透性裂紋試樣低倍照片用三氯化鐵鹽酸水溶液對上述圖2泄漏孔洞穿孔區域宏觀(guān)形貌兩個(gè)試樣進(jìn)行侵蝕，侵蝕完畢后，使用NEOPHOT-32型光學(xué)金相顯圖9泄漏孔洞試樣穿 孔邊緣區域微鏡對兩個(gè)試樣的不同區域分別進(jìn)行顯微組織觀(guān)察。2.4 SEM 掃描電鏡、EDS 能譜泄漏孔洞試樣穿孔邊緣區域的分析顯微組織為奧氏體+形變馬氏體，本次試驗研究在泄漏管段的縱圖3管璧縱向穿透性開(kāi)裂宏觀(guān)形貌組織不均勻，泄漏孔洞試樣穿孔邊向穿透性裂紋處和泄漏孔洞處各加2.3顯微組織分析緣區城顯微組織見(jiàn)圖6、圖7。工一個(gè)試樣，采用QUANTA-在泄漏管段的縱向穿透性裂紋縱向穿透性裂紋試樣裂紋邊緣400HV型掃描電子顯微鏡，分別對處和泄漏孔洞處各截取一個(gè)環(huán)形試區域的顯微組織為奧氏中國煤化工的斷口面以及泄漏多樣進(jìn)行顯微組織分析。試樣制備采氏體，組織不均勻，縱|內表面進(jìn)行SEM斷用鑲嵌、手工磨制.機械-化學(xué)拋紋試樣裂紋邊緣區域顯德YHCNM H G{分析。一immuir rnir、光，三氯化鐵鹽酸水溶液侵蝕。試8、圖9?？v向穿透性裂紋的斷口在低倍樣制備完畢后，使用NEOPHOT-32ht/:/ww snopc. com2006.No.2.月刊19E-.mal: 8xdl@enepc.comSHIYAN YAN JIU陜西電力第34卷第2期試驗研究SHAN ELECRC POWER2006年9月下觀(guān)察，可以看到斷口面較為平泄漏孔洞周?chē)墓鼙趦缺砻嫱?，在斷口上有明顯的二次裂紋樣為大量腐蝕產(chǎn)物所覆蓋(見(jiàn)圖3綜合分析(見(jiàn)圖10);在高倍下觀(guān)察，斷口面12);對內壁清洗后，在高倍下觀(guān)被一層致密的腐蝕產(chǎn)物所覆蓋(見(jiàn)察，孔洞周?chē)鼙趦缺砻娉尸F不規3.1化學(xué)成分 的影響圖11),該層腐蝕產(chǎn)物極難清洗,則的坑狀形貌，同時(shí)存在大致沿縱泄漏管段化學(xué)成分分析結果顯說(shuō)明同機體的結合較為緊密，進(jìn)而向排列的棱脊(見(jiàn)圖13)。示:化學(xué)成分取樣實(shí)測數據同制造說(shuō)明其殘留的時(shí)間較長(cháng)。為確認腐蝕產(chǎn)物的成分，試驗廠(chǎng)提供的出廠(chǎng)數據有較大出人。C中對縱向穿透性裂紋斷口表面的腐含量的實(shí)測值為0.12%，已達到蝕產(chǎn)物以及泄漏孔洞周?chē)鼙趦缺鞢B1120-92標準值的上限; Mn含面的腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行了EDS 能譜分量的實(shí)測值為出廠(chǎng)報告值的2倍;析?？v向穿透性裂紋斷口表面腐蝕S含量的實(shí)測值為出廠(chǎng)報告值的2.6產(chǎn)物中有大量的0存在，同時(shí)還有倍; Ni 的含量(7.98%) 略低于0.11%的Cr以及0.21%的S存在。CB1120-92標準的下限值縱向穿透性裂紋斷口表面腐蝕產(chǎn)物(8.00%); Ti的含量(0.26%) 遠低EDS能譜分析結果見(jiàn)表3和圖14。于CB1120 -92標準的下限值(5x泄漏孔洞周?chē)鼙趦缺砻娴母g產(chǎn)0.10)%=0.5%。圖10斷口二次裂紋形貌物的成分同縱向穿透性裂紋斷口表當18-8型不銹鋼基體含Gr量面腐蝕產(chǎn)物的成分相近，0含量較在鉻不銹鋼n/8化學(xué)穩定性定律第高，同時(shí)還有0.14%的CI存在，匯-臨界值(≥12.5%) 時(shí)具有良好漏孔洞周?chē)鼙趦缺砻娴母g產(chǎn)物的抵抗化學(xué)腐蝕和電化學(xué)腐蝕的能EDS能譜分析結果見(jiàn)表4和圖15。力，但在某些狀態(tài)下，如固溶處理e:ledx.2gnesisgenspc spe 28-Scp-2(05 17:43:54不當、焊接加熱、熱矯形等，鋼中LSees:78 Fe的C以(Cr. Fe) z2C.形式自?shī)W氏4 tc體基體中向晶界處析出，由于這時(shí)C原子的擴散速度高于Cr原子擴散0.7.的速度，先擴散到晶界處的C原子圖11斷口腐蝕產(chǎn)物形貌0.4.從晶界附近奧氏體基體中大量奪取0.001.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 800.000 "Cr原子，形成(Cr、Fe). zC6合金圖14縱向穿透性裂紋斷 口表面.化合物，導致奧氏體晶粒與晶界相腐蝕產(chǎn)物EDS分析譜線(xiàn)鄰處Cr原子濃度迅速降低，形成c:hedax32)genesis'genspc spe 28-Scp-2005 15:87:06貧Cr區，當Cr濃度降低到≤LSees:78312.5%時(shí)，晶界抗腐蝕能力大大下降，在腐蝕性介質(zhì)和0的作用下極KCn易發(fā)生晶間腐蝕。這種趨勢隨著(zhù)奧6氏體基體中C原子含量的增加而愈圖12穿孔區域管壁 內表面腐蝕加明顯。Ti 是強碳化物形成元素,產(chǎn)物形貌200100020200可同C形成TiC,其作用為降低機圖15泄漏孔洞周?chē)鼙趦缺砻娓w含C量，從而穩定Cr含量，同蝕產(chǎn)物EDS分析譜線(xiàn)時(shí)細化晶粒，凈化鋼液，吸收鋼液表3縱向穿透性裂紋斷口表面腐蝕產(chǎn)物EDS分析結果WT%元素C0NaAl?Si?S?Cl?K?Ca?τMnNiCr Fe含量28.69 7.24 0.55 1.38 2.74 021 0.U 0.38_ 1.18 0.42 1.01 3.18 10.74 41.66中國煤化工表4泄漏孔浦MYHCNMHG析結果元素C .0NaAlSiSClKCaTi?MnNi Cr Fe圖13穿孔區域管壁內表面形貌含盤(pán)28.90 7.27 0.45 1.34 2.78 0.25 0.14 0.38 1.21 0.43 1.01 3.18 10.74 41.6620 2006.No.2.月刊htp://www.sepc.comE-mait: sxdl@snepc.com.SHI YAN YANJIUVol.34,No.2陜西電力Sep. 2006ww ELECTRIC POWER試驗研究中的H、N并同0、N、C等元素起面光潔度較差，表面光潔度對管材了裂紋尖端的形成，導致在尖端處作用形成穩定化合物。Ti是具有體的抗腐蝕能力也有很大影響，粗糙形成應力集中，達到足夠的能量時(shí)心立方晶格的元素，可提高AC、Ac,的表面，特別是尖銳的加工痕跡便引起開(kāi)裂，并使尖端材料變形，尖點(diǎn)和熱處理固溶溫度。Ti在鋼中優(yōu)于有害元素的沉淀和富集，從而導端能量被消耗，至使裂紋擴展過(guò)程先同C形成穩定的TIC合金碳化物，致管材表面鈍化膜受到局部破壞,停止，然后重新進(jìn)行電化學(xué)過(guò)程,阻止Cr、C化合物的形成，從而避進(jìn)而形成應力腐蝕的起源點(diǎn)，或形在裂紋尖端重新建立應力集中,這種免晶界貧Cr,增強晶界抗腐蝕性。成坑狀腐蝕。過(guò)程不斷重復，導致裂紋擴展。另有試驗表明當C含量≥0.08%，3.3失效機理分析一種情況是0存在時(shí)的腐蝕電位會(huì )Ti/C≤6時(shí)，18-8 型不銹鋼抗晶間宏觀(guān)分析、顯微組織分析、移到比應力腐蝕破裂臨界電位更正腐蝕的能力明顯下降;當C含量≥SEM掃描電鏡分析、腐蝕產(chǎn)物EDS的值，在此情況下，更易形成尖端0.1%，Ti/C≤4.3 時(shí)，18-8 型不銹能譜分析結果顯示，循環(huán)水泵房加裂紋。因此在外應力的作用下，裂鋼抗晶間腐蝕的能力大大下降;當藥管路所使用的1Cr18Ni9Ti 管材其紋逐漸擴大,使金屬產(chǎn)生非均勻性C含量≥0.12%，Ti/C≤3.1時(shí)，在化學(xué)成分不符合國家標準的要求;的伸長(cháng)。外應力同制造、安裝過(guò)程標準試驗條件下，18-8 型不銹鋼沿管子在固溶處理后，又產(chǎn)生了變中材料內部存在的殘余應力相疊晶界產(chǎn)生嚴重條狀腐蝕。形，變形使得管材表面產(chǎn)生殘余應加，在有腐蝕介質(zhì)存在的情況下就通過(guò)以上分析,對照化學(xué)成分分力;斷口成脆性斷裂特征，邊緣存會(huì )發(fā)生破裂。應力腐蝕(SCC) 實(shí)析實(shí)測結果，得出以下結論:循環(huán)水在腐蝕現象;腐蝕產(chǎn)物中含有0、際上是一-種電化學(xué)-力學(xué)破裂。泵房加藥管路所使用的1Cr18Ni9TiCr. S-等。泄漏孔洞的形成可能是由于管管材，C含量較高，Ti/C比過(guò)低,從以上結果可以推斷，泄漏管材的成分偏析造成該區域Cr的含導致管材的抗腐蝕能力較差。段縱向穿透性裂紋為應力腐蝕量過(guò)低，同時(shí)有害介質(zhì)沉積時(shí)間較3.2 顯微組織及表面質(zhì)量的影響(SCC)開(kāi)裂。長(cháng)，導致坑蝕所致。顯微組織分析結果表明，兩個(gè)應力腐蝕(SCC) 是在應力和試樣的不同區域均存在形變馬氏腐蝕環(huán)境的共同作用下引起的破4建議體,形變馬氏體的存在說(shuō)明管材在壞。奧氏體不銹鋼應力腐蝕的原因固溶處理后又產(chǎn)生了變形。這種變主要是介質(zhì)中存在引起腐蝕的成分(1)加強入廠(chǎng)管材的檢查、驗形可能在制造廠(chǎng)的矯形、酸洗過(guò)程和拉應力的存在，二者缺一不可。收工作，杜絕不合格產(chǎn)品投入安裝。中產(chǎn)生的，也可能是在管路安裝過(guò)奧氏體不銹鋼構件冷加工過(guò)程中可(2)加強安裝工作中的工藝管程中產(chǎn)生的。冷變形會(huì )使管材表面能發(fā)生相變，產(chǎn)生形變馬氏體，由理，避免安裝中出現碰撞、劃傷等產(chǎn)生殘余應力，從而使得應力腐蝕于相變的發(fā)生將會(huì )在材料中產(chǎn)生應現象。破壞的傾向增加，同時(shí)冷變形還會(huì )力，這一應力如果不采取措施處(3)在奧氏體不銹鋼管質(zhì)量較難使材料表面的活性點(diǎn)增多，增加了理，將會(huì )一直存在;在焊接過(guò)程控制的情況下，可選擇其它材料的陽(yáng)極溶解率，這也會(huì )導致應力腐蝕中，由于焊接熱循環(huán)的作用，會(huì )產(chǎn)管材(如襯塑管)用于加藥管路。破裂的傾向增大。生熱應力;熱處理過(guò)程中，由于工隨著(zhù)變形的發(fā)生，不僅晶粒的藝控制不佳或結構設計不合理同樣參考文獻:外形會(huì )發(fā)生變化，而且晶粒內部的也會(huì )導致殘余應力的存在。同時(shí)，1I] 上海交通大學(xué)《金屬斷口分析》編亞結構也會(huì )發(fā)生顯著(zhù)的變化，對金奧氏體不銹鋼對某幾種離子如:寫(xiě)組金屬斷口分析[M] 北京:國防屬的性能產(chǎn)生極大的影響，在變形Cr. S-. 0H-最為敏感，這些離子工業(yè)出版社，1979.2] 陳世英,等不銹鋼[M] .北京:原量不大時(shí)，先是晶粒中出現位錯堆能在裂紋尖端聚集，一旦材料表面子能出版社.1995.積，隨著(zhù)變形量的增大，晶粒內部鈍化膜在機械加工或使用過(guò)程中出31] 張國華，等.奧氏體不銹鋼應力腐蝕的位錯和亞結構會(huì )發(fā)生十分復雜的現微量缺陷，這些離子將在此處聚分析研究J] .焊接技術(shù), 2002,21 (6.變化，這樣會(huì )使晶界原子排列較紊集濃縮。根據膜破裂機理，鈍化膜41查麗文奧氏體不銹鋼的應力 腐蝕產(chǎn)亂，碳化物的晶間析出比較容易，破損部位裸露的金屬表面與有膜覆生原因分析[J].石油和化工設備,晶體缺陷多，有雜質(zhì)富集等等，因蓋的表面相比，其電位差中國煤化工.ili and V.Kerins而使得晶界原子的能量高于晶內,以上，裸露部位形成陽(yáng)極處于不穩定狀態(tài)，從而易產(chǎn)生晶間密度較大，將形成許多溝YHCNMH Gr Meals Reerh,腐蝕。.新的鈍化膜的形成，由于腐蝕介質(zhì)Editepby R.F.Bunshah Vol. I.part I.(責任編輯徐 釗愈)宏觀(guān)檢驗表明泄漏管的內外表的聚集和應力的存在，進(jìn)一步加強htp:/://w snepc. com2006.No.2.月刊21 IE-mail: sxdl@snepc comSHIYAN YAN JIU陜西電力第34卷第2期試驗研究SHAAN00 ELECTRIC POMER2006年9月Test & Research on Dosing Pipe Leakage in Circulating Water PumpHouse of 300MW UnitZHANG Bin', ZHENG Zhunbei', JIA Xianglong2(1. Shaanxi Electric Power Research Institute, Xi'an 710054, China;2. Dalang Hancheng No.2 Power Generation Co. Lud, Hancheng 715400, China)Abstract: 'Test and research are conducled on stainless dosing pipe leakage section in new-built ciculation water pump house of300MW unit through the mehod of chemical component analysis, macro analysis, microstructure analysis, scanning electron micro-scope analysis and EDS energy spectrum analysis. After the integrated analysis of each lest resul, it is proved that the pipe leakugefailure is of stres corrosion dumage. The low quality of pipe malerial (chemical componenl, microstructure) is the main reason to re-sult in stress corrosion danage.Key words: dosing pipe ; stainless; stress corrusion; failure analysis《陜西電力》投稿須知(--)《陜西電力》是國家電網(wǎng)公司主管，陜西省電力公司主辦、陜西省電機工程學(xué)會(huì )協(xié)辦的國內外公開(kāi)發(fā)行的科技類(lèi)期刊，科技稿件的投稿應遵循如下要求:文稿要求(1)文稿內容應具有科學(xué)性、創(chuàng )造性和實(shí)用性，做到語(yǔ)言流暢、重點(diǎn)突出、論點(diǎn)明確、數據可靠、思路清晰、結構嚴謹、層次分明、文字簡(jiǎn)練、數學(xué)推導簡(jiǎn)明扼要。為避免引起國外著(zhù)作權方面的爭議，譯文稿件須附上原作者的書(shū)而許可證明;(2)文稿要求一份用計算機打印的文稿，并提供Word文件。2書(shū)寫(xiě)格式(1)學(xué)術(shù)論文按GB7713-87《科學(xué)技術(shù)報告、學(xué)位論文和學(xué)術(shù)論文的編寫(xiě)格式》書(shū)瀉, 5 000字以下為宜,國內外科技信息不超過(guò)700字，會(huì )議報道和短訊不超過(guò)800字;(2)中文文題一 般不超過(guò)20字。全部作者姓名按署名順序排列，姓名之間以“,” 分隔。中、英文作者工作單位應寫(xiě)正式全稱(chēng)，不用簡(jiǎn)稱(chēng)，后加城市名、郵政編碼。多個(gè)單位的名稱(chēng)之間以",” 分隔。中文摘要篇幅為100-300字，要求意義完整，用詞準確，簡(jiǎn)明扼要，信息具體，以文字敘述為主(不使用圖、表、參考文獻、復雜的公式或化學(xué)式等)，符號和縮略語(yǔ)應加以說(shuō)明。其內容應包括研究目的、研究方法.研究結果和研究結論4個(gè)層次。關(guān)鍵詞應有3-8個(gè)，詞與詞之間以“;" 分隔。中圖分類(lèi)號應從《中國圖書(shū)館分類(lèi)法》中查找，并列在關(guān)鍵詞下方;(3)英文文題一般不超過(guò)100個(gè)字符。拼音寫(xiě)法的作者姓名排列順序與中文相同,姓名之間以“,"分隔。作者單位的英文應寫(xiě)正式全稱(chēng)，不用簡(jiǎn)稱(chēng)，后加城市名、郵政編碼及國名。多個(gè)單位的單位之間以“;”分隔;英文摘要的內容應與中文摘要的內容相對應，英文關(guān)鍵詞的內容、數量和順序均應與中文關(guān)鍵詞--對應。詞與詞之間以“;”分隔;(4)量和符號與量單位的符號應嚴格執行《中華人民共和國國家標準CB 3100~3102 -93量與單位》，正確使用盤(pán)的符號和量單位的符號。所用量的符號在正文第一次出現時(shí)定義，對于同-個(gè)量，全文所用量的符號應相互- -致;(5)插圖和表格要有序號和簡(jiǎn)明扼要的標題。圖題在圖形和圖注之下，居中;表題在表體之上，居中。插圖.表格的位置隨文給出，先見(jiàn)文,后見(jiàn)圖、表;(6)參考文獻應在論文之后列出。參考文獻表中應只列出最主要的、最新的、作者本人閱讀過(guò)的、在正文中被引用過(guò)的，并且正式發(fā)表過(guò)的文獻。按正文中被引用的先后順序對其編碼。文末參考文獻請按GB/714-87《文后參考文獻著(zhù)錄規則》依次列出，并在題名后標注文獻類(lèi)型標識: [M] -專(zhuān)著(zhù); [C] -論文集; [N] -報紙文章; [J]-期刊文章; [D] -學(xué)位論文; [R] -報告; [S] -標準; [P] -專(zhuān)利; [DB] -數據庫; [CP] -計算機程序;[EB] -電子公告。3其他(1)在投稿的同時(shí),請附言說(shuō)明作者的簡(jiǎn)歷(出生年、性別、民族、籍貫、學(xué)位、職稱(chēng)、當前研究課題及研究方向等)以及稿件所涉及的科研項目概況和有關(guān)的背景資料(若為基中國煤化工關(guān)項目,請提供有關(guān)文件的復印件，本刊將優(yōu)先錄用和發(fā)表);(2)本刊對所發(fā)稿件擁有版權,所載論文在向國內外文獻檢索HCNMHG(3)米稿請注明作者單位、通信地址、聯(lián)系電話(huà)和郵政編碼,作者請自留底稿,稿件- -律不退;(4)若通過(guò)E-mail投稿,請以附件的形式發(fā)至sxdl@snepc.comn。22 2006.No.2.月刊ht://ww.nepc.comE-meil: exdl@snepc.com.