SCAL式間接空冷塔分扇區配水防風(fēng)方案的研究

第30卷第3期發(fā)也設岙2016年5月POWER EQUIPMENTMay.2016研究與分析SCAL式間接空冷塔分扇區配水防風(fēng)方案的研究韋紅旗,盛波',耿彪,伍小林(1.東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院,南京21096;2.寧夏京能寧東發(fā)電有限公司,寧夏靈武750040)摘要:借助三維數值模型,對環(huán)境側風(fēng)下間冷塔的流動(dòng)規律與換熱性能進(jìn)行研究。結果表明:在進(jìn)塔其他參數不變的情況下,間冷塔總散熱量隨風(fēng)速增大而不斷降低,是由于氣流圓柱繞流導致側風(fēng)面扇區的散熱量大大減少,迎風(fēng)面扇區散熱量雖有所提高,但不足以彌補其他扇區的散熱量損失。根據各扇區散熱量分布特點(diǎn)提出一種新型防風(fēng)方案,即按散熱量比例對不同扇區進(jìn)行分區配水,對通風(fēng)量進(jìn)行合理利用,在一定程度上減輕了側風(fēng)對間冷塔散熱的影響關(guān)鍵詞:側風(fēng);間冷塔;流動(dòng);散熱;扇區;數值模擬中圖分類(lèi)號:TK284.8文獻標志碼:A文章編號:1671-086X(2016)03-0141-07Research on the effect of Water Distribution by Sectorsof SCAL Indirect Air-cooling TowersWei Hongqi, Sheng Bo, Geng Biao, Wu Xiaolin(1. School of Energy and Environment, Southeast University, Nanjing 210096, China; 2. NingxiaJingneng Ningdong Power Generation Co, Ltd. Lingwu 750040, Ningxia Hui Autonomous Region, China)Abstract: The flow and heat-transfer performance of an indirect air-cooling tower were studied undercrosswind conditions using three-dimensional numerical model. Results indicate that under the conditions thatall other inlet parameters keep constant, the total heat dissipating capacity decreases as the crosswind speedgrows, due to the great reduction of heat dissipating capacity in lateral sectors because of the flow aroundcircular cylinder, and that the increase of heat dissipating capacity in windward sectors is not high enough tocompensate the dissipating loss in other sectors. According to the characteristics of heat distribution inscheme is proposed for wind protection, i.e. the circulating water is distributed on thebasis of the ratio of heat release in corresponding sectors, which, to some extent, can alleviate the impacts ofcrosswinds on heat dissipation of the indirect air-cooling tower through reasonable ventilationKeywords: crosswind; indirect air-cooling tower; flow: heat dissipation; sector; numerical simulation隨著(zhù)水資源的日益匱乏,傳統的火電水冷方影響程度比直冷系統小口。式因耗水量大、對環(huán)境造成一定的負面影響而面空冷塔與濕冷塔不同,空冷塔是利用空氣通臨著(zhù)嚴峻的挑戰?？绽浼夹g(shù)主要分為直接空冷過(guò)表面式換熱器受熱產(chǎn)生的自然浮力運動(dòng)帶走(直冷)和間接空冷(間冷):直冷是指汽輪機乏汽熱量的,這使得空冷塔冷卻效率明顯受到環(huán)境條與環(huán)境空氣直接進(jìn)行熱交換,間冷是指汽輪機乏件的影響,尤其是側風(fēng)。近年來(lái),學(xué)者們對空冷汽通過(guò)循環(huán)冷卻水與環(huán)境空氣進(jìn)行間接熱交換。塔的研究不斷深人,側風(fēng)對空冷塔流動(dòng)與換熱的按照散熱器布置形式及凝汽器類(lèi)型的不同,間冷影響以及防風(fēng)措施的探索日益受到人們的重視。系統又可分為海勒式、哈蒙式及SCAL式。對于在國內,研究人員先后對空冷塔在側風(fēng)下的換熱臺600MW機組,間冷系統的年運行費用比直性能做了大量的實(shí)驗與模擬研究,總體結果表明冷系統節約近700萬(wàn)元,而且機組背壓受側風(fēng)的側風(fēng)對空冷塔的冷卻效果是不利的23。收稿日期:2015-08-04作者簡(jiǎn)介:韋紅旗(1966-),男,副教授,從事火力發(fā)電機組性能優(yōu)化設備改造相關(guān)試驗研究及教學(xué)工作E-mail:weihongqivipsina.com142·威也謾畚第30卷筆者使用 Fluent軟件,對側風(fēng)下空冷塔內外風(fēng)主要為側面繞流因此建筑物頂面距流域邊界空氣流態(tài)及換熱性能進(jìn)行模擬計算,指出了側風(fēng)的距離可以小于3h(h為建筑物高度),而側面的影響空冷塔散熱性能的主要原因,并對分扇區配距離應大于8倍建筑物寬度,總體要滿(mǎn)足阻塞比水防風(fēng)方案的可行性及經(jīng)濟性進(jìn)行了分析小于5%下游的距離在7h~10h對計算結果不對象概述會(huì )有太大影響{7。對間冷塔在側風(fēng)環(huán)境中進(jìn)行建模時(shí),選擇半研究對象是某電廠(chǎng)660MW機組SCAL式塔進(jìn)行模擬計算:一方面,能夠體現間冷塔在側間冷塔,塔結構尺寸見(jiàn)表1;散熱器類(lèi)型為T(mén)A67/風(fēng)下的流動(dòng)與換熱規律;另一方面,在相同的計3.2-2664,以交叉式逆流連接,平均傳熱系數為算能力下,可以對半塔計算區域進(jìn)行更加細致的44.3W/(m2·K)。實(shí)際運行數據表明:間冷塔的網(wǎng)格劃分,提高計算的準確性。因此,結合間冷冷卻性能受側風(fēng)的影響較大,特別是在夏季環(huán)境塔的結構尺寸,間冷塔0m高度處半徑為64.5溫度較高的時(shí)候,循環(huán)水得不到充分冷卻,導致m,全高為172m,故以0m高度處冷卻塔的中心凝汽器背壓升高,機組經(jīng)濟性降低,嚴重時(shí)甚至為原點(diǎn),半塔計算區域選擇為:上游進(jìn)風(fēng)面距離會(huì )限制機組負荷。原點(diǎn)800m,即L1=800-64.5=735.5m;下游出表1間冷塔結構尺寸風(fēng)面距離原點(diǎn)1600m,即L2=1600-64.5=1535.5m;側面距離原點(diǎn)800m,即W=800參數數值64.5=735.5m;頂面距離原點(diǎn)1000m,即H=間冷塔高度/m1721000-172=828m。出口直徑/m喉部高度/m間冷塔物理模型的核心是福哥TA67型散喉部直徑/m熱器,一些學(xué)者將散熱器簡(jiǎn)化為圓環(huán)柱體,便于進(jìn)風(fēng)口高度/建模8;但實(shí)際上冷卻三角由兩側冷卻柱以進(jìn)風(fēng)口直徑/m12946.6°夾角布置構成,若將其簡(jiǎn)化為圓環(huán)柱體,氣扇段個(gè)數流經(jīng)過(guò)散熱器的流動(dòng)情況與實(shí)際情況將存在較冷卻三角個(gè)數大差別。對此,筆者將冷卻柱簡(jiǎn)化為相同尺寸的冷卻三角高度/m長(cháng)方體,保留其三角結構,提高氣流穿過(guò)散熱器冷卻三角夾角/(°)46.6流動(dòng)與換熱模擬的準確性,見(jiàn)圖2。2三維數值模型2.1物理模型及網(wǎng)格劃分計算風(fēng)工程中將鈍體繞流問(wèn)題的計算域尺寸歸結為4個(gè)參數,即寬度方向距離W、高度方向距離H、上游距離L1和下游距離L2,見(jiàn)圖1圖2散熱器模型示意在上述計算區域中,最小的尺度是冷卻柱的厚度,僅為0.133m,最大的尺度為環(huán)境空間的尺圖1計算風(fēng)空間尺寸參數示意圖寸,達到千米級。為了對計算區域進(jìn)行合理的網(wǎng)這些尺寸的選取不僅和研究對象有關(guān),同時(shí)格劃分,以原點(diǎn)O為起點(diǎn),在上下游各150m側還要考慮到所采用的邊界條件。一般入口邊界、面150m、上方200m處建立以半塔為中心的側面邊界以及頂部邊界與建筑物的距離均要大300m×150m×200m的密網(wǎng)格區域,對其中的于5h(h為建筑物高度)。對于高層建筑,環(huán)境冷卻三角、壁面周?chē)捎幂^密的網(wǎng)格劃分。密網(wǎng)第3期韋紅旗等:SCAL式間接空冷塔分扇區配水防風(fēng)方案的研究143·格區域外的計算空間采用 size function網(wǎng)格劃分失為:方式,交界面使用 interface邊界類(lèi)型進(jìn)行計算數△p=2JnU(2)據交換,網(wǎng)格總量為3002139,見(jiàn)圖3。式中:△p為主流體流動(dòng)方向上的壓力損失,Pa;f為壓強損失系數;m為主流體平均密度,kg/m;UAm為最小流通面積處主流體的流動(dòng)速度,m/s。換熱量則采用換熱效能乘以最大可能換熱量來(lái)計算,即q=ECmin (Tin. hot -Tin.cold)(3)國式中:e為換熱效能;Tmnh為散熱器熱流體進(jìn)口溫度,K;Tm,cd為散熱器冷流體進(jìn)口溫度,K;圖3間冷塔三維模型示意圖Cm為熱容率,空氣和水兩者中的較小者,W/K2.2邊界條件3間冷塔流動(dòng)與換熱的模擬結果計算無(wú)風(fēng)工況時(shí),計算域入口、出口和側面均為壓力入口,頂部設置為壓力出口,壓力為3.1數值模型驗證0Pa。有風(fēng)時(shí),計算域入口設為速度進(jìn)口邊界,根根據間冷塔的設計資料,設計工況為環(huán)境溫據GB50009—2012《建筑結構荷載規范》1,大度13.9℃,風(fēng)速≤4m/s的性能保證點(diǎn)具體參氣邊界層內,近地面風(fēng)速沿高度的變化可以用指數見(jiàn)表2.結合間冷塔周?chē)臍庀蟊O測數據與機數公式來(lái)描述,即組實(shí)際運行數據,間冷塔在4m/s時(shí)達不到設計值,因此采用無(wú)風(fēng)工況下的模擬結果與設計值進(jìn)(1)行對比驗證,模型中的環(huán)境溫度、循環(huán)水溫度、流式中:0為10m高度處的風(fēng)速;a為地面粗糙度量等參數按設計值進(jìn)行設置,計算結果見(jiàn)表3指數,當高度達到梯度風(fēng)高度H時(shí),風(fēng)速便不再表2間冷塔設計參數受地面粗糙度的影響,a與H取值均與地貌類(lèi)型數數值有關(guān)。根據當地的地理情況,粗糙度指數取間卻塔散熱量/MW870.10.16,梯度風(fēng)高度取350m0。環(huán)境溫度/℃2.3計算模型循環(huán)水進(jìn)口溫度/℃43.1研究空冷塔在側風(fēng)下的流動(dòng)規律時(shí),不僅有TIrD)/K29.2近壁面圓柱繞流,同時(shí)巨大的環(huán)境空間構成了遠循環(huán)水流量/(t·h-1)離壁面區域。在兩方程湍流模型中,ε能夠較好循環(huán)水出口溫度/℃地模擬遠離壁面充分發(fā)展的湍流流動(dòng),而κv模出口空氣溫度/℃空氣流量/(kg·s-1)42146型則能更為廣闊地應用于各種壓力梯度下的邊界層問(wèn)題。為了結合兩種模型的特點(diǎn)MeF間冷塔總愿加109.2注:1)T為循環(huán)水進(jìn)口溫度與環(huán)境溫度的溫差提出了 SST KU湍流模型1),它是一種在工程上得到廣泛應用的混合模型,在近壁面處保留了x表3模擬數據與設計值對比v模型,在遠離壁面處應用了ε模型。設計值數值模擬相對誤差在模型設置中,散熱器的阻力和換熱參數是間冷塔散熱量/MW871.1845.4(-2.95%)最為復雜和關(guān)鍵的。散熱器由大量管道和翅片組空氣流量/(kgs-1)4214642726(1.38%)成,分析散熱器的換熱機理可將其理解為:外部流出口空氣溫度/℃34.533.5(-2.96%)散熱器阻力/Pa93.49.8(1.5%體在流過(guò)換熱器表面造成壓降的同時(shí),帶走了換間冷塔出口阻力/Pa15.816.8(6.33%)熱器的一部分熱量。 Fluent軟件運用集中參數的間冷塔總阻力/Pa109211.16(2.2%)形式建立了換熱器模型— Heat Exchanger,使用簡(jiǎn)單效率法或傳熱單元數法(NTU)進(jìn)行換熱同時(shí),某電科院為了掌握該間冷塔在側風(fēng)量計算。本次模擬采用更為精確的NTU法,散下的實(shí)際運行情況,在間冷塔四周10m高處分熱器區域的流動(dòng)屬性被定義為多孔介質(zhì),壓力損別布置了風(fēng)速風(fēng)向儀記錄數據,實(shí)時(shí)儲存于監·144·發(fā)電謾畚第30卷控系統。為了進(jìn)一步驗證數值模型的可用性,總散熱量選擇風(fēng)速較為穩定的實(shí)際工況與數值模擬結果85008456總通風(fēng)量7888進(jìn)行對比分析,實(shí)際工況風(fēng)速為5.5m/s,熱水75002溫度為49.6℃,循環(huán)水流量為51800t/h,據此40000對數值模型中的參數進(jìn)行設置并計算,實(shí)際各s0/"606.5396扇區散熱量則根據各扇區進(jìn)出口水溫變化及循環(huán)水量的DCS數據進(jìn)行計算,各扇區(見(jiàn)圖4)散熱量模擬結果與實(shí)際運行數據對比分析見(jiàn)35008000圖5風(fēng)速/ms-)圖6不同鳳速下間冷塔總散熱量和總誦風(fēng)量趨勢圖扇區8二二扇區9扇區6/原題6m/s70側鳳扇區5扇區1兇a 8 m/s12m/s14m扇區4或102或93或84或75或6圖4側風(fēng)下扇區分布圖圖7不同風(fēng)速下間冷塔不同扇區散熱量分布圖實(shí)際運行數據·數值模擬數據120由圖6、圖7可知:隨著(zhù)風(fēng)速不斷增大,間冷裝塔的總散熱量和通風(fēng)量不斷降低,兩者的變化趨勢較為一致。當風(fēng)速≥3m/s時(shí),散熱量開(kāi)始大幅度下降;當風(fēng)速達到12m/s時(shí),散熱量約降低了41%;風(fēng)速繼續增大時(shí),散熱量變化較小。從各扇區散熱量的角度來(lái)看,不同位置扇區的散熱12345678量差距較大,但呈現明顯特點(diǎn):迎風(fēng)面扇區1、10圖5模擬數據與實(shí)際運行數據對比的散熱量隨風(fēng)速增大而不斷增加;側風(fēng)面扇區的由表3和圖5可知:數值模型在無(wú)風(fēng)工況時(shí)散熱量隨風(fēng)速增大而降低,尤其是正側面扇區3、的計算數據與間冷塔設計值較為接近,而且在有8;背風(fēng)面扇區的散熱量在風(fēng)速達到一定程度(約風(fēng)工況時(shí)也能較為準確地反映各扇區的實(shí)際散8m/s)時(shí)才開(kāi)始逐漸降低。熱情況,從而驗證了此數值模型的準確性和可針對散熱量在側風(fēng)下所表現出的變化,對?？啃?。見(jiàn)風(fēng)速6m/s以及最大風(fēng)速16m/s下的關(guān)鍵位3.2側風(fēng)下間冷塔流動(dòng)規律與換熱性能置處氣流流態(tài)進(jìn)行分析,見(jiàn)圖8~圖10借助準確的數值模型,在設計進(jìn)塔參數下(除風(fēng)速外),對不同風(fēng)速下間冷塔的流動(dòng)規律和換熱性能進(jìn)行數值研究,總散熱量及通風(fēng)量統計結果見(jiàn)圖6、圖7,其中由于各冷卻柱的散熱量總為正值,所以總散熱量是對各冷卻柱的散熱量進(jìn)行求和計算的。對于通風(fēng)量,結合數值模擬結果,在大風(fēng)速的情況下,側面扇區少部分冷卻柱會(huì )出現氣流從塔內側向外側溢出的現象,但是這種氣流流動(dòng)同樣能起到散熱的效果,所以總通風(fēng)量是對各冷卻柱通風(fēng)量的絕對值進(jìn)行求和計算來(lái)流方向距離(正值為上游負值為下游Jm的,不區分氣流的流動(dòng)方向。圖8風(fēng)速6m/s時(shí)垂直截面壓力分布云圖第3期韋紅旗等:SCAL式間接空冷塔分扇區配水防風(fēng)方案的研究·145循環(huán)水量,最大程度地利用通風(fēng)量。對于各扇區循環(huán)水量具體分配比例,主要有兩種計算方法:且-100是根據各扇區的通風(fēng)量占總風(fēng)量的比例來(lái)分配;二是根據各扇區散熱量占總散熱量的比例來(lái)分配。由圖6可知:當風(fēng)速到達6m/s及以上時(shí),間冷塔的散熱量較低,故選擇6~16m/s風(fēng)速進(jìn)行分扇區配水方案計算。配水情況見(jiàn)圖11、圖12來(lái)流方向距離(正值為上游負值為下游Jm5000圖9風(fēng)速6m/s時(shí)高度15m處壓力分布云圖(ms-14000平均配水3500鍵長(cháng)仁國25001500Lm量F戎9-100100圖11不同風(fēng)速下各扇區按通風(fēng)量比例配水計算結果來(lái)流方向距離(正值為上游負值為下游ym圖10風(fēng)速16m/s時(shí)高度15m處塔外繞流示意圖由圖8~圖10可知從流動(dòng)的角度來(lái)看,在f0國平均配水側風(fēng)情況下,塔底散熱器周?chē)鷪A柱繞流起主導B8 m/s作用,側風(fēng)面氣流流速較大,在散熱器外產(chǎn)生負250壓區,散熱器內外壓差減小,通風(fēng)量隨之降低。B12 m/s如150014m/s當風(fēng)速較大時(shí),塔內氣流漩渦和塔外氣流回流1000a16 m/s強度提高,影響背風(fēng)面扇區的通風(fēng)和散熱,所以當風(fēng)速大于8m/s時(shí),背風(fēng)面扇區散熱量開(kāi)始1或102或9成84或75或降低。圖12不同風(fēng)速下各扇區按散熱量比例配水計算結果4分扇區配水方案由圖11、圖12可知:從各扇區配水量的角度來(lái)看,不同計算方法下,各扇區循環(huán)水量隨風(fēng)速4.1配水方式間冷塔在風(fēng)速較大時(shí)的散熱量急劇下降,嚴變化的趨勢比較一致。迎風(fēng)面扇區1、10的配水重影響循環(huán)水的冷卻。針對這一現象,學(xué)者們對量隨風(fēng)速的提高而增大;正側面扇區38的配水相應的防風(fēng)方案也做了不少研究,宮婷婷m指出量隨風(fēng)速的提高而降低背風(fēng)面扇區5、6的配水在塔外安裝導風(fēng)墻能起到一定的效果, Al-waked量隨風(fēng)速的提高先增大后減小。R2指出同時(shí)在塔外布置導風(fēng)墻,塔內布置十字從數據監測角度來(lái)看,對各扇區通風(fēng)量的監風(fēng)墻的效果最好, Goodarzi m等31則對塔形做測比較困難,而通過(guò)各扇區進(jìn)出口水溫及水量對了結構優(yōu)化。導風(fēng)墻、十字墻以及塔形結構優(yōu)化散熱量的監測則比較方便采用按散熱量進(jìn)行分方案的目的都是對流場(chǎng)進(jìn)行重構,通過(guò)提高通風(fēng)扇區配水更具可行性。量的方式來(lái)增大散熱量4.2分扇區配水的計算結果根據前文對間冷塔在側風(fēng)下流動(dòng)與換熱的通過(guò)按散熱量比例對不同扇區進(jìn)行合理配研究,在間冷塔一側,不同扇區的通風(fēng)量有所不水,不同風(fēng)速下間冷塔的散熱量計算結果見(jiàn)圖13同,迎風(fēng)面扇區通風(fēng)量最大,背風(fēng)面次之,側面最和表4,其中表4中的散熱量增量是指采用分扇小。因此提出一種新的防風(fēng)措施—分扇區配區配水方式后間冷塔散熱量相對于不采用任何水,即根據不同扇區的通風(fēng)和散熱情況合理分配防風(fēng)措施時(shí)間冷塔散熱量的提升量·146·發(fā)也沒(méi)昏第30卷由表5可知:在風(fēng)速為14m/s時(shí),分扇區配◆平均配水一按散熱量比例分扇區配水水方案起到了明顯的防風(fēng)效果,機組背壓降低了3.06kPa,發(fā)電功率增加了7.04MW,標準煤耗降低了3.28g/(kW·h)。5結語(yǔ)筆者對某電廠(chǎng)660MW機組間冷塔在側風(fēng)678910l12314l516下的流動(dòng)規律與換熱性能進(jìn)行數值模擬研究,并風(fēng)速/ms-)提出一種新型防風(fēng)措施,即在不布置任何防風(fēng)裝圖13不同配水方式下間冷塔總散熱量置的情況下,根據間冷塔各扇區散熱量分布對循表4分區配水后不同風(fēng)速下環(huán)水進(jìn)行合理分配,從而減輕側風(fēng)對間冷塔散熱各扇區散熱量增量MW的影響。通過(guò)對數值模擬及熱力計算結果的分扇區編號6m/58m/510m/s12m/s14m/16m/析,得出以下結論:1或105.49.114.922.424.727.3(1)側風(fēng)對間冷塔的流動(dòng)與散熱有較大影2或90.70.1.02.12.33.4響,隨著(zhù)風(fēng)速的不斷增大,間冷塔總通風(fēng)量不斷3或8-2.2-09-1.0-0.8-0.5-0.3減少,導致總散熱量不斷降低,且兩者的變化趨4或7-1.1-.3-23-2.1-0.3-0.5勢較為一致。但是各扇區的通風(fēng)量和散熱量變5或6245.0869.311010.2化卻有所不同,主要是受到散熱器周?chē)鷼饬鲌A總散熱增量10.525.042.261,874,580柱繞流的影響:①迎風(fēng)面扇區的通風(fēng)量隨風(fēng)速由圖8和表4可知:按散熱量比例對不同扇的增大而不斷提高;②側風(fēng)面扇區內外壓差不區進(jìn)行配水后,相對于平均配水,間冷塔的總散斷減小,進(jìn)風(fēng)受阻;③背風(fēng)面扇區的進(jìn)風(fēng)受到塔熱量在不同風(fēng)速下均會(huì )有所提升,并隨著(zhù)風(fēng)速的內氣流漩渦和塔外氣流回流的綜合影響,當風(fēng)不斷增大,分扇區配水方案的效果逐漸明顯。在速較小時(shí),通風(fēng)量幾乎不受側風(fēng)的影響風(fēng)速達風(fēng)速達到14m/s、16m/s時(shí),總散熱量分別相對到一定值時(shí)(約8m/s),通風(fēng)量逐漸降低。提升了15.1%、16%。(2)對于分扇區配水方案,不同扇區的配水分扇區配水后,迎風(fēng)面扇區的散熱量明顯提比例主要有兩種計算方式,按各扇區散熱量比例升,是總散熱量提升的主要原因;側面扇區由于或通風(fēng)量比例進(jìn)行分配,分配結果幾乎一致。然水量的降低,散熱量略微降低;由于迎風(fēng)面扇區而各扇區的通風(fēng)量監測比較困難,散熱量則可以的循環(huán)水量增大,經(jīng)過(guò)迎風(fēng)面的空氣溫度升高,通過(guò)各扇區循環(huán)水進(jìn)出口溫度及水量進(jìn)行計算,氣流浮升力增大,氣流對背風(fēng)面扇區的影響力降所以按散熱量比例進(jìn)行分配更具可行性。對已低,使得背風(fēng)面扇區進(jìn)風(fēng)會(huì )有所增多,散熱量隨有間冷系統進(jìn)行分扇區配水涉及到對配水系統之提高。的改造工程,所以這一防風(fēng)措施對新建間冷系統為了更加直觀(guān)地體現分扇區配水防風(fēng)方案的意義更大。的經(jīng)濟效益,在環(huán)境溫度為13.9℃、風(fēng)速為(3)通過(guò)對不同扇區循環(huán)水進(jìn)行合理分配,14m/s時(shí),通過(guò)熱力計算對機組THA工況下側風(fēng)對間冷塔散熱的影響有所減輕,在較大風(fēng)速時(shí)(v≥12m/s),迎風(fēng)面扇區散熱量增加較多,背分扇區配水前后的熱力參數對比分析,結果見(jiàn)風(fēng)面扇區散熱量也有所提高,總散熱量將相對提表5。高15%左右,機組背壓和煤耗相應降低,發(fā)電量表5THA工況下分區配水前后熱力參數相應增加。在環(huán)境溫度為13.9℃、風(fēng)速為參數平均配水分扇區配水14m/s的THA工況下,發(fā)電功率相對增加了凝汽器進(jìn)口水溫/℃45,6441.757.04MW,標準煤耗相對降低了3.28g/(kW·h)凝汽器出口水溫/℃55.5451.57可見(jiàn),分扇區配水方案不僅帶來(lái)了較大的經(jīng)濟效機組背壓/kPa益,同時(shí)也保證了機組的安全運行。凝汽器熱負荷/MW805.14發(fā)電功率/MW641.19648.23參考文獻標準煤耗率/(g…kW-1·h2)302.19238911王新宇史建良,李國寶,等,間接空冷和直接空冷系統技術(shù)第3期韋紅旗等:SCAL式間接空冷塔分扇區配水防風(fēng)方案的研究147經(jīng)濟分析[冂].熱力發(fā)電,2010,39(8):12.東北電力大學(xué)學(xué)報,200626(1):81-85.[2]宮婷婷.側風(fēng)對于間接空冷塔性能影響的實(shí)驗研究及數值模9]卜永東,楊立軍,杜小澤,等,電站空冷系統變工況性能的數擬[D].山東:山東大學(xué),2012值研究[].中國電機工程學(xué)報,2012,32(35):66-73[3]王凱.自然通風(fēng)濕式冷卻塔進(jìn)風(fēng)口空氣動(dòng)力場(chǎng)的數值模擬與10]中國工程建設標準化協(xié)會(huì 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