單機雙循環(huán)水泵故障后運行方式的調整及穩定運行

江兩電力第34卷2010年第5期文章編號:1006-348X(2010)05-0044-04單機雙循環(huán)水泵故障后運行方式的調整及穩定運行胡水成,汪霞(貴溪發(fā)電有限責任公司,江西貴溪335400摘要:以貴溪發(fā)電公司機組水泵為例,分析了采用閉式循環(huán)水的300MW機組在同機2臺循環(huán)水泵均發(fā)生故障時(shí)采用鄰機循環(huán)水運行的可行性。提出了單機雙循泵向2臺機供水需解決的問(wèn)題,對該運行方式下循環(huán)水量是否能滿(mǎn)足機組真空要求及2臺機組冷卻水塔水位能否維持平衡進(jìn)行了分析,提出了該返行方式下輔機冷卻水的解決方案?？偨Y了成功應用該方案解決同機雙循泵故障后維持2臺機組運行提高可靠性的經(jīng)驗。關(guān)鍵詞:循環(huán)水;聯(lián)絡(luò );流量;真空;方案中圖分類(lèi)號TM6217文獻標識碼:AOperation Adjustment and Stable Operation Scheme of Two CirculatingWater Pumps in One Unit after FaultHU Shui-cheng, WANG Xia(Jiangxi Guixi Power Generation Co. Ltd, Guixi 335400, Jiangxi Province, ChinAbstract: Taking Guixi power plant as an example, the paper analyzes the feasibility of using circulating water fromneighboring unit when the two circulating water pumps in one of the 2x300MW units in a closed water system are out ofwork. By putting forward a question that needs to be solved in the circumstance of relying on two circulating water pumpsin one unit to supply water for two units, the paper also analyses the satisfaction of circulating water volume to thevacuum of the unit in the said case as well as the balance of water level between the two cooling water towers of the twounits. And it presents a solution to the supply of cooling water for the auxiliary equipments and summarizesexperience of the Guxi power plant in maintaining the two units'operation and improving its reliability by usingabove-mentioned solution in the case of the two circulating water pumps in one unit are out of workKey words: circulating water; communication; flow capacity; vacuum; scheme循環(huán)水泵進(jìn)口管溝之間通過(guò)管溝聯(lián)絡(luò ),出口采用與0引言泵出口管相同直徑管道聯(lián)接,如圖1所示。目前大部份300MW機組均采用單元制的閉式5號凝結器6號凝結器循環(huán)水系統,每機設立冷卻塔1座,循環(huán)水泵2臺若2臺循環(huán)水泵發(fā)生故障,則機組無(wú)法運行,因此若能采用鄰機循環(huán)水泵向本機供水,可大大提高機組卻塔的運行效率。以貴溪發(fā)電公司2x300MW機組為例電作一分析。1鄰機循環(huán)水磊供水需解決的問(wèn)題貴溪發(fā)電公司5、6號機組循環(huán)水系統采用閉式系統,各設冷卻水塔1座、循環(huán)水泵2臺。5、6號機圖156號機循環(huán)水系統收稿日期:201006-03作者簡(jiǎn)介:胡水成(1975-),男,工程師,從事汽輪機運行專(zhuān)業(yè)技術(shù)管理工作江西電力第34卷2010年第5期45機組正常運行時(shí),56號機組由各自循環(huán)水泵供水(一運一備,2機循環(huán)水泵進(jìn)口、出口基本無(wú)工交換現象如同機的2臺循環(huán)水泵同時(shí)發(fā)生故障,此時(shí)應增啟鄰機備用泵開(kāi)啟,2機進(jìn)出口之間聯(lián)絡(luò )門(mén)由鄰機向本機供水,此時(shí)循環(huán)水流程如下圖2所示,(以43201296021600302403888047525號機組向6機組供水為例)。086401728025920345604320051840604805號凝結器6號凝結器流量Q/th圖3循環(huán)水泵HQ曲線(xiàn)單臺機組雙循環(huán)水泵供本機循環(huán)水時(shí)參數如下:循3號冷4號冷環(huán)水泵出口壓力022MPa(凝結器進(jìn)出口壓為卻塔卻塔019MPa0.122MPa),折合揚程23m,查雙泵Q-H曲線(xiàn),得流量48000th。循環(huán)水上面數據說(shuō)明,單機雙泵運行比單機單泵運行循環(huán)流量增加了約20000加h,單泵運行時(shí)凝結器水阻:0.137-0.102=0035MPa;雙泵運行凝結器水阻0.19-0.122=0068MPa,水阻增加了0033MPa,接近雙泵運行比單泵運行時(shí)出口壓力增加的數值:圖2單機循環(huán)水泵供水流程0.22-0.18-0.04MPa,說(shuō)明流量增加造成的管路阻力損失主要集中在凝結器。在單臺機組雙循泵同時(shí)向從圖2可看出若CD泵停運,A、B泵運行,同2臺機組凝結器供水時(shí),2臺凝結器水側屬并聯(lián)方時(shí)向5、6號機組供水,要解決以下3個(gè)問(wèn)題。式,水阻是不上升的,此時(shí)額外增加的阻力主要集1)2臺泵并聯(lián)運行,出口總阻力增大,2機總流中在兩臺機組循環(huán)水泵出口母管聯(lián)絡(luò )門(mén)及其管路量小于2泵單獨運行時(shí)的流量總和,水量分配到2(圖2箭頭1處),而此段管路很短且管徑與泵出口臺機后能否滿(mǎn)足真空要求。管是相等的,其阻力應遠小于凝結器水阻,因此單2)循環(huán)水泵出口水通過(guò)無(wú)循環(huán)水泵機組凝結機雙泵運行機組向無(wú)泵運行機組提供的水量應在器后回到冷卻塔需通過(guò)2機循泵進(jìn)口聯(lián)絡(luò )溝回到200ih與28000h之間,我們取低值2000h運行循環(huán)水泵的進(jìn)口處,此時(shí)聯(lián)絡(luò )溝的通流通力能以此流量56%額定流量)查凝結器背壓-水量曲線(xiàn)如否滿(mǎn)足要求,若通流能力小,則必然引起無(wú)泵運行圖4。側機組冷卻塔滿(mǎn)水,有泵運行側機冷卻塔缺水,最20N■■■■■■■■■■■后導致循環(huán)水泵因吸入口水位低于其允許最大吸上高度而工作不正常。3)由于循環(huán)水壓力的降低,各輔機的冷卻水能否滿(mǎn)足要求。122循環(huán)水流量分析單臺循環(huán)水泵向單臺機組供循環(huán)水時(shí),其通過(guò)實(shí)際運行時(shí)機組凝結水流量約650Uh,循環(huán)水溫升約12℃大至推算出為28000Uh;也可通過(guò)循環(huán)水2h3120泵H-Q曲線(xiàn)(如圖3所示)查得百分比/%注:水量=(36000th)x百分比單泵運行時(shí)循環(huán)水泵出口壓力約0.18MPa(凝圖4凝結器背壓一水量曲線(xiàn)結器進(jìn)出口壓為0.137MPa0.105MPa),因出口管在進(jìn)口水溫25℃情況下,56%(20000h)的循環(huán)徑1.8m,額定流量下其流速約1ms,折合揚程H水量在額定負荷下仍能維持凝結器背壓在113kPa,相約18m,查單泵H-Q曲線(xiàn)得流量Q約為28080加h。當于-897kPa接近真空泵聯(lián)啟值的狀況下運行,也江兩電力第34卷2010年第5期就是說(shuō)單機雙泵向2機凝結器供水基本能滿(mǎn)足真衡,也就是說(shuō)停運機組冷卻塔的水不再流入運行機空要求組,兩機進(jìn)水溝之間的壓力在聯(lián)絡(luò )溝運行機組側進(jìn)3循環(huán)水泵進(jìn)水聯(lián)絡(luò )管通流能力分析口達到平衡,說(shuō)明從冷卻塔進(jìn)口到聯(lián)絡(luò )溝處的水從水量分析得出通過(guò)無(wú)泵運行機組凝結器的hn,則:水量約20000th,這水必須回到運行泵的進(jìn)口處,hx1=AxL÷dx;2÷2÷g=0.2m才能保證2臺機冷卻塔水位的平衡。從圖2可看進(jìn)口管路總長(cháng)度L1=32m,當量直徑d1=3m,以出,這些水要回到運行泵進(jìn)口處,相對運行泵對應28000h流量及流道面積3×3m2可算出流速v1=冷卻塔的水,須多經(jīng)過(guò)2機水泵進(jìn)口母管聯(lián)絡(luò )管溝086ms,沿程阻力系數A049。(圖2箭頭2處),只要此處增加的阻力所引起的2則聯(lián)絡(luò )管的沿程阻力損失h為:塔水位差能滿(mǎn)足泵吸入口最低水位要求,則機組運ha=AxL÷dxm2÷2÷g行就是安全的循環(huán)進(jìn)水管道如下圖5所示。其中:聯(lián)絡(luò )管阻力系數A=0.49聯(lián)絡(luò )管長(cháng)度L2=9聯(lián)絡(luò )管當量直徑d=2×3×2.5÷(3+2.5)=2.73m聯(lián)絡(luò )管工質(zhì)流速v=0.74m/s算得聯(lián)絡(luò )管沿程阻力損失ha=0.045m則聯(lián)絡(luò )溝總水頭損失為:ha+h=0.045+0.123=0.17m因此無(wú)泵運行機組冷卻塔水位只要比有泵運行機組的冷卻塔水位高017m就能保證兩塔水位平衡。而循壞水泵允許的進(jìn)口水位最高最低之間相差09m如圖6所示,所以滿(mǎn)足要求。[0480 mmN2930 mt圖5循環(huán)進(jìn)水管道示意從圖5可看出,聯(lián)絡(luò )溝總長(cháng)9m,聯(lián)絡(luò )溝通流面最高水位03m積為3×25m2,中間有一明池用于安裝閘板,水流從最低水位-1.2m無(wú)泵機組進(jìn)水溝經(jīng)90°轉彎進(jìn)入聯(lián)絡(luò )溝,產(chǎn)生一個(gè)局部阻力,再流入閘板池,產(chǎn)生一個(gè)局部阻力,再次進(jìn)入暗溝,產(chǎn)生一個(gè)局部阻力,然后經(jīng)90轉彎進(jìn)入運行泵的進(jìn)水前池,產(chǎn)生一個(gè)局部阻力,整個(gè)聯(lián)絡(luò )管流動(dòng)過(guò)程阻力由4個(gè)局部力和沿程阻力合成。局部阻力:90折彎流動(dòng)阻力系數=12,進(jìn)出水池阻力系數=1,則整個(gè)聯(lián)絡(luò )溝的局部阻力系數乙總和為12+1+1+1.2=44,則聯(lián)絡(luò )管局部水頭損失h雪4輔機冷卻水解決方法h=《xn2÷2÷g若運行中,部份輔機設備的冷卻水不能滿(mǎn)足要其中(=44求,造成溫度高,可關(guān)閉備用冷卻設備的冷卻水門(mén)=20000÷36004÷75=0.74m/s仍不能滿(mǎn)足要求時(shí),可適當降負荷,關(guān)閉一側凝結得:h=0.123m器進(jìn)出水門(mén)提高整個(gè)循環(huán)水系統母管壓力保證冷沿程阻力系數:從以前的運行經(jīng)驗看,1臺機組卻水量。停后,進(jìn)口聯(lián)絡(luò )門(mén)開(kāi)啟時(shí),當停運機組冷卻塔水位比運行機組冷卻塔水位約低02m時(shí),兩塔水位平江西電力第34卷2010年第5期47單機循泵供水時(shí)2機主要參數5實(shí)際應用情況環(huán)水進(jìn)+業(yè)機組出口壓力環(huán)凝汽器壓2010年4月22日,貴溪發(fā)電公司6號機組小修結束,省調要求機組開(kāi)機,并網(wǎng)趕早峰此時(shí)由于6514126106.299-95946189%294114.8105310.59509號機組C循環(huán)電泵進(jìn)行了雙速改造,仍在調試階段,在做開(kāi)機準備時(shí)又發(fā)現了D循環(huán)水泵啟動(dòng)后振動(dòng)偏從貴溪發(fā)電公司實(shí)際運用看上述運行方式取得大,機組2臺循環(huán)水泵無(wú)法運行,為不影響開(kāi)機,啟良好效果極大地提高了機組運行可靠性動(dòng)了5號機組備用泵(經(jīng)雙速改造,功率約為正常6結束語(yǔ)70%),由5號機組2臺泵同時(shí)向2臺機凝結器供水,因首次應用,為保證安全,通過(guò)控制2機循環(huán)母管實(shí)際運行中循環(huán)水量及輔機冷卻水量均能滿(mǎn)門(mén)],以維持5號機組凝結器進(jìn)口壓力在正常方式下足要求。若冷卻水塔水位差過(guò)大,建議適當關(guān)小2的水平為準,最后采用該方式,我們成功實(shí)現了機組機循環(huán)母管聯(lián)絡(luò )門(mén),控制無(wú)泵機組的分水量。并網(wǎng)并且穩定運行20h直至6號機組D循環(huán)水泵正常投運。表1為該方式下的主要運行參數。參考文獻:]劉立流體力學(xué)泵與風(fēng)機[M]北京:中國電力出版社,2007(上接第43頁(yè))4結束語(yǔ)影響鍋爐排煙溫度變化是多重因素相互疊加50作用結果,目前有多種應對的措施。本文只是結合實(shí)際情況從磨煤機摻入冷風(fēng)量單一變量對排煙溫140日度的影響進(jìn)行理論和試驗分析,指導運行人員在磨煤機運行調整中盡可能不用冷風(fēng)制粉制粉提高鍋爐效率。此項優(yōu)化試驗對我廠(chǎng)如何在運行調整節能120降耗方面具有非常有效指導意義。0102030405060708090100開(kāi)度/%參考文獻:圖2磨煤機冷風(fēng)門(mén)開(kāi)度與排煙溫度關(guān)系曲系[陳學(xué)俊,陳聽(tīng)寬鍋爐原理[M]北京:機械工業(yè)出版社19792]謝玉豹,降低排煙溫度的可行性分析,電力設備門(mén)2007,6(8-9).歡迎登陸《江西電力》網(wǎng)站htp:/xdl.paperopen.com