全貧液、半貧液低溫甲醇洗工藝技術(shù)比較

化肥工業(yè)第40卷第4期全貧液、半貧液低溫甲醇洗工藝技術(shù)比較齊勝遠(中石化煉化工程集團〕股份有限公司北京10009)摘要系統分析比較了全貧液低溫甲醇洗吸收流程與豐貧液低溫甲醇洗吸收流程之間的沆程設置特點(diǎn)、關(guān)鍵運行參數、消耗、技術(shù)經(jīng)濟指標,得出2種流程的優(yōu)勢和劣勢。低溫甲醇洗工芑嗄收流程的選擇需綜合考慮能耗、裝置規模和投資、可操作性等因素。全貧液低溫甲醇洗流程適合中、小規模的合成氣裝置,半貧液低溫甲醇洗流程適合中、大規模的合成氣裝置關(guān)鍵詞低溫甲醇洗全貧液半貧液消耗指標Comparison of process Technology for Low-Temperature MethanolWash with Fully Lean Liquid and Semi-Lean liquidQi ShengyuanSINOPEC Engineering Group) Co, Ltd. Beijing 100029)Abstract A comparison by systematic analysis is made of the absorption process of fully lean andsemi-lean liquid low-temperature methanol wash, listing their process set-up characteristics, keoperation parameters, consumption, techno-economic indices, so as to find out their superiority andinferiority. The choice of the processes needs to consider comprehensively such factors as energyconsumption, scale of the unit, investment and operability. The fully lean liquid wash is adaptable tomedium and small-scale syngas units, while the semi-lean liquid wash to medium and large-scalesyngas unitsKeywords low-temperature methanol wash fully lean liquid semi-lean liquid consumptionindices低溫甲醇洗工藝是典型的物理法氣體凈化技冷卻、酸性氣洗滌脫除(吸收)、中壓閃蒸回收有術(shù),采用低溫甲醇作為吸收溶劑,利用低溫下CO2效氣、低壓閃蒸回收CO2、H2S汽提富集、甲醇熱和H2S等酸性氣在甲醇中溶解度極大的特性脫再生及尾氣洗滌放空等過(guò)程。除粗合成氣中的CO2,H2S及COs等酸性氣。根全貧液、半貧液低溫甲醇洗工藝流程如圖據吸收塔脫碳段吸收溶劑的不同,低溫甲醇洗工所示。藝分為全貧液吸收流程和半貧液吸收流程。全貧原料氣冷卻:來(lái)自上游CO變換裝置40℃左液吸收流程僅用貧甲醇作為吸收塔脫碳段的吸收右的粗合成氣直接進(jìn)入洗氨塔,經(jīng)鍋爐給水洗滌溶劑,而半貧液吸收流程則采用貧甲醇和低壓閃脫除NH3后的粗合成氣中噴入一小股甲醇后,與蒸后的半貧甲醇作為吸收塔脫碳段的吸收溶劑。尾氣、CO2氣凈化氣3種冷氣體在繞管式換熱器工藝流程中換熱冷卻至-20℃以下,然后在氣液分離罐中分離出冷凝的水及甲醇,液相被送往甲醇/水分餾常規的低溫甲醇洗工藝流程主要包括原料氣塔處理,氣相送入吸收塔。作者簡(jiǎn)介:齊勝遠(1966—),男,高級工程師,中石化煉化工程(集團)股份有限公司發(fā)展計劃部主任,從事石油化工、煤化工、天然氣化工等相關(guān)發(fā)展規劃、投資計劃管理工作;010-64998179,qisy@ sInope,com2013年8月齊勝遠:全貧液、半貧液低溫甲醇洗工藝技術(shù)比較尾氣CO2凈化氣半貧液脫鹽水全貧液冷卻水甲醇/水分餾塔尾氣洗滌塔產(chǎn)品塔低壓蒸汽中壓蒸汽吸收塔熱再生塔鍋爐給水四洗氨冷凝液廢水圖1全貧液、半貧液低溫甲醇洗工藝流程酸性氣洗滌脫除(吸收):冷卻后的原料氣從甲醇的冷源。底部進(jìn)入吸收塔,自下而上與甲醇吸收溶劑逆流甲醇熱再生:為了使合成氣的凈化度達到較接觸以達到凈化目的。吸收塔下段為脫硫段,吸高指標,需在吸收塔頂部加入貧甲醇作為吸收溶收溶劑為來(lái)自脫碳段底部的含碳甲醇;吸收塔上劑,故需對富甲醇進(jìn)行熱再生,使之成為干凈的貧段為脫碳段,吸收溶劑為貧甲醇。由于吸收CO2甲醇。汽提后的富甲醇經(jīng)換熱升溫后進(jìn)入熱再生所產(chǎn)生的溶解熱使甲醇升溫,故需從塔中段抽出塔,采用蒸汽加熱汽提的方式達到從富甲醇中脫部分甲醇,利用冷卻劑丙烯或冷甲醇進(jìn)行換熱除酸性氣的目的;同時(shí),為了保證貧甲醇中的水含冷卻。量,熱再生塔塔底的部分甲醇被送往甲醇/水分餾中壓閃蒸回收有效氣:由于H2,CO等有效氣塔中,以蒸汽加熱汽提的方式分離水分。在低溫甲醇中也有一定的溶解性,為了降低有效尾氣洗滌放空:為滿(mǎn)足廢氣排放的環(huán)保要求氣的損失,在進(jìn)行CO2低壓閃蒸及H2S汽提富集及減少系統甲醇的損耗,低溫甲醇洗裝置設置了之前,先將吸收了酸性氣的富甲醇換熱冷卻至專(zhuān)門(mén)的尾氣洗滌塔,用脫鹽水洗滌尾氣,將尾氣中定溫度,然后進(jìn)行中壓閃蒸,使溶解于甲醇中的絕的甲醇含量控制在允許范圍內。大部分有效氣閃蒸出來(lái)并通過(guò)循環(huán)氣壓縮機送回半貧液低溫甲醇洗吸收流程與全貧液低溫甲原料氣中。中壓閃蒸系統設置2臺閃蒸罐,1臺醇洗吸收流程的系統設置基本一致,最大的區別用于閃蒸脫碳段的富甲醇(不含H2S),另1臺用在于全貧液吸收流程僅用貧甲醇作為吸收塔脫碳于閃蒸脫硫段的富甲醇(含H2S)。段的吸收溶劑,而半貧液吸收流程在吸收塔的脫低壓閃蒸回收CO2:為了回收酸性氣中的碳段上部多了一股來(lái)自低壓閃蒸系統的半貧甲醇CO2,經(jīng)中壓閃蒸回收有效氣后的富甲醇被送至未飽和的富CO2甲醇)作為吸收溶劑,相應多了CO2產(chǎn)品塔進(jìn)一步減壓閃蒸,大部分CO2被閃蒸1套半貧甲醇吸收、閃蒸循環(huán)系統,其換熱系統略出來(lái)作為CO2產(chǎn)品氣。顯復雜。H2S汽提富集:為了降低富甲醇中的CO2含量、提高H2S含量,在富甲醇進(jìn)入熱再生塔前用2主要技術(shù)指標對比低壓N2對CO2進(jìn)行汽提。H2S汽提富集過(guò)程是為了統一對比基準,對國內2套選用 Linde全系統溫度較低的部分,為了回收冷量,從H2S工藝技術(shù)、分別采用全貧液吸收流程和半貧液吸富集塔中部抽岀冷甲醇作為貧甲醇和吸收塔抽岀收流程的90kυa煤制甲醇項目低溫甲醇洗裝置化肥工業(yè)第40卷第4期進(jìn)行技術(shù)對比分析表1全貧液、半貧液吸收流程甲醇循環(huán)量對比2.1原料氣條件半貧液吸收全貧液吸收煤氣化裝置采用CE水煤漿氣化技術(shù),進(jìn)入流程低溫甲醇洗裝置的原料氣組成(體積分數):COCO2吸收段21.55%,H246.01%,CO231.41%,CH40.04%,Ar貧甲醇流量/(t·h-)0.10%,N2O.29%,H2S0.39%,C0s0.01%,NH貧甲醇溫度/℃半貧甲醇流量/(t·h1)001%,H2O0.19%;原料氣流量為393900m7h,半貧甲醇溫度℃60.8溫度40℃,壓力5.50MPa(表壓,下同)。半貧甲醇中CO2物質(zhì)的量分數%22關(guān)鍵運行參數分析底部富甲醇中CO2物質(zhì)的量分數/%-29.0-26.62.2.1甲醇循環(huán)量底部富甲醇溫度/C-18.015全貧液、半貧液吸收流程甲醇循環(huán)量對比見(jiàn)H5吸收段326表1。富CO2甲醇流量/(th)從表1可看出:半貧液吸收流程進(jìn)入吸收塔化的回收冷、熱量,低溫甲醇洗流程的換熱管網(wǎng)較CO2吸收段的貧甲醇流量小于全貧液吸收流程,復雜。半貧液吸收流程的甲醇循環(huán)系統中多了但多了一股半貧甲醇作為吸收塔CO2吸收段吸股半貧液整個(gè)換熱系統如自身的冷量回收及外收溶劑。在CO2吸收部分,半貧液吸收流程的甲部冷量的補充換熱方面略不同于全貧液吸收流醇循環(huán)總量大于全貧液吸收流程。程。半貧液吸收流程有利于降低系統溫度,使進(jìn)2.2.2冷量消耗入吸收塔的貧甲醇溫度更低,有利于提高甲醇的在低溫甲醇洗工藝流程中除自身冷量回收溶解度";:同時(shí)由于單位質(zhì)量甲醇中溶解的CO2外,還需外界補充-40℃的冷量。甲醇吸收CO多使富甲醇在低壓閃蒸及汽提閃蒸時(shí)可達到更等酸性氣是放熱過(guò)程酸性氣從甲醇中解吸是吸低的溫度,通過(guò)冷、熱甲醇換熱,可使吸收塔的甲熱過(guò)程,且在同一壓力下甲醇吸收劑溫度越低醇溫度更低,進(jìn)而減少了系統中貧甲醇的循環(huán)量,CO2等酸性氣的溶解度就越大,所需的甲醇吸收降低了冷量消耗。由表2可看出:全貧液吸收流劑循環(huán)量就越少。因此,為了降低裝置能耗,最大程冷量消耗大于半貧液吸收流程。表2全貧液、半貧液吸收流程冷量消耗對比用途冷量消耗kW全貧液吸收流程甲醇深冷器用于吸收塔脫碳段抽出甲醇的冷卻l809富甲醇深冷器用于富CO2甲醇中壓閃蒸前的冷卻3434貧甲醇深冷器用于貧甲醇的冷卻2427酸性氣深冷器用于酸性氣(克勞斯氣)送硫回收裝置前的冷卻7930半貧液吸收流程甲醇深冷器用于吸收塔脫碳段抽出甲醇的冷卻富甲醇深冷器I用于富CO2甲醇中壓閃蒸前的冷卻富甲醇深冷器Ⅱ用于富H2S甲醇中壓閃蒸前的冷卻酸性氣深冷器用于酸性氣(克勞斯氣)送硫回收裝置前的冷卻509522.3關(guān)鍵設備尺寸量。半貧液吸收流程的貧甲醇流量小,意味著(zhù)進(jìn)由于系統中甲醇循環(huán)量的不同導致2種裝入熱再生系統的甲醇循環(huán)量小,相應熱再生塔甲置的塔徑略有不同。吸收和閃蒸部分的塔徑基本醇/水分餾塔的塔徑比全貧液吸收流程的小很多。相當,主要是因為液相流量不同,但氣相流量由于裝置產(chǎn)生的尾氣和CO2量相當,故尾氣洗滌致,而決定該部分塔器直徑的關(guān)鍵參數為氣相流塔和CO2洗滌塔塔徑一致(表3)。2013年8月齊勝遠:全貧液、半貧液低溫甲醇洗工藝技術(shù)比較表3全貧液、半貧液吸收流程關(guān)鍵設備塔徑對比/mm2.3消耗指標設備名稱(chēng)半貧液吸收流程全貧液吸收流程全貧液、半貧液吸收流程工藝消耗和能耗指吸收塔40004200標對比見(jiàn)表4。CO2產(chǎn)品塔中2800低溫甲醇洗裝置的消耗主要為冷量、低壓蒸H2S富集塔4000d4000汽、中壓蒸汽、循環(huán)水、電、低壓N2、鍋爐水、甲醇熱冉生塔中360/5200φ4200/中5800等,在總能耗中的比重從高到低的排序為低壓甲醇/水分餾塔◆1400φ21002000N2冷量、電量、低壓蒸汽、中壓蒸汽、循環(huán)水。尾氣洗滌塔中3200含硫甲醇進(jìn)入熱再生系統前需采用N2汽提CO2洗滌塔3000中3000以提高富甲醇中H2S相對于CO2的含量。N2消表4全貧液、半貧液吸收流程工藝消耗和能耗指標對比消耗值100°有效氣(H2+CO)能耗(能耗占比/%項目規格全貧液吸收半貧液吸收全貧液吸收半貧液吸收全貧液吸收半貧液吸收流程流程流程流程流程流程低壓蒸汽0.5MPa,l80℃16.8th11.4th0.18230.123718.26中壓蒸汽1.0MPa,280℃8.10vh6.45Uh0.09690.0771鍋爐給水7.5MPa,40℃4.2Uh0.00610.00610.610.74脫鹽水0.5MPa,40℃7.4Uh7.4th0.00260.00260.260.32循環(huán)水45MPa,30℃-0℃805th555U/h0.01270.0087電(泵6kV/380V2750kW2915kW0.1120.119314.46電(循環(huán)氣壓縮機)6kV/380V755kW0.04303.095.21低壓N20.65MPa,35℃13000m3/h12000m3/h0.30680.2832儀表空氣05-0.7MPa,40℃220m3h230m3/h0.00130.00140.130.17冷量40℃7930kW5095kW0.240.1558甲醇損失55 kg/h52 kg/h0.00410.00380.410.47耗量與進(jìn)入H2S富集塔的富甲醇量和溫度等有器,其中熱再生塔塔底再沸器采用0.5MPa等級關(guān),全貧液吸收流程貧甲醇循環(huán)量大,其N(xiāo)2消耗蒸汽,甲醇/水分餾塔塔底再沸器采用1.0MPa等量相對略大21級蒸汽。蒸汽的消耗量與進(jìn)入熱再生系統的甲醇冷量消耗大小是衡量低溫甲醇洗裝置能耗的流量有很大的關(guān)系,半貧液吸收流程由于貧甲醇核心指標。半貧液吸收流程由于減少了系統中甲循環(huán)量小,故其熱再生所需的蒸汽量較少。醇的循環(huán)量,因而大幅降低了冷量消耗。循環(huán)水消耗主要在于熱再生系統的塔頂冷凝電量消耗主要用于甲醇循環(huán)輸送和閃蒸氣循器及貧甲醇的冷卻,因此貧甲醇循環(huán)量少,意味著(zhù)環(huán)壓縮。半貧液吸收流程的貧甲醇泵、富甲醇泵循環(huán)水消耗量也少3的耗電量少于全貧液吸收流程,但由于多了1股低溫甲醇洗裝置的甲醇損耗主要為凈化氣半貧甲醇作為吸收塔脫碳段的吸收溶劑,多1組尾氣、CO2和廢水中夾帶排出系統,尾氣和CO2半貧甲醇泵,且該泵與貧甲醇泵類(lèi)似,所以其總電排放前設有水洗塔回收甲醇,系統溫度低可降低量消耗大于全貧液吸收流程。在流程設置相近、凈化氣中的甲醇飽和蒸氣壓,進(jìn)而降低系統甲醇有效氣回收率一致的前提下,閃蒸氣循環(huán)壓縮的消耗。半貧液吸收流程甲醇吸收液溫度低,故甲電耗完全取決于甲醇循環(huán)量,所有吸收酸性氣后醇損耗略少。的富甲醇都需經(jīng)中壓閃蒸回收有效氣后再進(jìn)入低綜上所述,全貧液吸收流程的蒸汽、循環(huán)水、壓閃蒸、N2汽提系統,半貧液吸收流程的總甲醇冷量、甲醇等消耗高于半貧液吸收流程而其電耗循環(huán)量大,閃蒸出的閃蒸氣量也大,閃蒸氣循環(huán)壓則略低。按《石油化工設計能耗計算標準》縮的電耗也相應增加。(GB/T50441-2007)計算,全貧液、半貧液吸收蒸汽消耗主要用于甲醇熱再生系統的再沸流程1000m3有效氣(H2+CO)的能耗分別為化肥工業(yè)第40卷第4期0986GJ和0.8247GJ,半貧液吸收流程用于收流程多,使CO2吸收、低壓閃蒸系統的換熱系大型化裝置中更利于節能。統設備、管道尺寸較大,并多了1套半貧甲醇泵2.4流程設置及投資對比(1開(kāi)1備)及相關(guān)輸送管道、控制系統。全貧液、半貧液吸收流程的流程設置對比見(jiàn)由于全貧液工藝流程貧液循環(huán)量大,導致后表5續熱再生系統負荷增大,熱再生系統、貧甲醇輸半貧液吸收流程多了1股半貧甲醇溶液作為送、貧甲醇換熱系統的設備、管道尺寸較大,且由吸收溶液雖然貧甲醇循環(huán)量比全貧液吸收流程于所有富甲醇都進(jìn)入H2S富集塔進(jìn)行N2汽提,減少,但CO2吸收部分的甲醇循環(huán)量較全貧液吸導致富甲醇泵的規格略大。表5全貧液、半貧液吸收流程的流程設置對比半貧液吸收流程全貧液吸收流程材料選用原料氣冷卻系統設備規格相同設備規格相同低溫碳鋼、不銹鋼吸收系統吸收塔規格相同側線(xiàn)抽出溶液換熱設備吸收塔規格相同,側線(xiàn)抽出溶液換熱設備不銹鋼低溫碳鋼規格較大規格較小中壓閃蒸系統設備規格相同設備規格相同低溫碳鋼CO2閃蒸系統流程設置相對復雜,多1套半貧甲醇液循不銹鋼環(huán)系統流程設置相對簡(jiǎn)單H2S富集塔塔徑相同塔抽出溶液換熱設H2S富集塔塔徑相同,側線(xiàn)抽出溶液換熱H2S富集系統不銹鋼備規格較小設備規格較大熱再生系統設備規格較小設備規格較大碳鋼尾氣洗滌系統設備規格相同設備規格相同碳鋼、不銹鋼換熱網(wǎng)絡(luò )換熱管網(wǎng)相對略復雜換熱管網(wǎng)相對簡(jiǎn)單碳鋼、低溫碳鋼、不銹鋼由于半貧液吸收流程多了1股半貧甲醇,并投資高5%~10%,則900kUa煤制甲醇裝置低且CO2吸收部分的甲醇循環(huán)量較全貧液吸收流溫甲醇洗單元投資高1500萬(wàn)元左右。程大、甲醇溫度更低,因此,其換熱管網(wǎng)相對復25操作費用對比雜全貧液、半貧液吸收流程的操作費用對比見(jiàn)相比于全貧液吸收流程,半貧液吸收流程總表6。表6全貧液、半貧液吸收流程的操作費用對比全貧液吸收流程半貧液吸收流程項目單價(jià)小時(shí)消耗量年操作費用/萬(wàn)元小時(shí)消耗量年操作費用/萬(wàn)元低壓蒸汽110.00元/t16.8t1478.4011.4t1003.20中壓蒸汽130.00元/t8.10t6.45t670.80鍋爐給水25.00元/脫鹽水9.50元/t7.4t7.4t循環(huán)水0.24元/t8051154.565551106.56電(泵)0.58元/(kW·h)2750kW·h1276.002915kW·h1352.56電(循環(huán)氣壓縮機)0.58元/(kW·h)755kW·h1050kW·h低壓N280元/m38320.0012000m37680.00儀表空氣0.30元/m3230m355.20冷量7930kW1)甲醇損失2.20元/kg合計15397.8413313.79注:1)按電耗5235kW、循環(huán)水消耗1340t折算;2)按電耗3363kW、循環(huán)水消耗865t折算。(下轉第64頁(yè))化肥工業(yè)第40卷第4期多哈會(huì )議取得了一些積極成果:①通過(guò)《京氣候變化作出積極的貢獻。都議定書(shū)》修正案,從法律上確保了《京都議定書(shū)》第2承諾期在2013年實(shí)施;②對第2承諾期4結語(yǔ)時(shí)限的5年和8年之爭,也最終以8年期限達成全球性氣候變暖、人類(lèi)生存環(huán)境惡化已伴隨致;③大會(huì )通過(guò)了有關(guān)長(cháng)期氣候資金、《聯(lián)合國著(zhù)人類(lèi)文明的工業(yè)化進(jìn)程不期而至,但同時(shí)人類(lèi)氣候變化框架公約》長(cháng)期合作工作組成果、德班對生存環(huán)境的保護意識也從未達到如此的高度。平臺以及損失損害補償機制等方面的多項決議;希望世界各國通過(guò)一些諸如清潔發(fā)展機制④在資金問(wèn)題上,大會(huì )決議重申發(fā)達國家須為發(fā)(CDM)、環(huán)保技術(shù)轉讓等行之有效的措施來(lái)保護展中國家應對氣候變化提供資金支持,并且在環(huán)境,在共享文明成果之時(shí),也可為子孫后代留下2020年前實(shí)現“綠色氣候基金”每年人款適宜生存的青山綠水。1000億美元的目標,德國、英國、瑞典、丹麥等6個(gè)歐洲國家已經(jīng)為此編列預算。參考文獻同時(shí),多哈會(huì )議仍有很多問(wèn)題需要通過(guò)進(jìn)一1李香梅氧化亞氮減排技術(shù)的選擇[小,中氮肥,010(6):步談判來(lái)加以解決,發(fā)達國家淡化其歷史責任和共同但有區別的責任”原則的傾向進(jìn)一步明顯[2]馮輝,周美娣楊小林,等N2O減排清潔發(fā)展機制項目過(guò)程分析與設計[J].化學(xué)工程,2009,37(9):7275自身減排和向發(fā)展中國家提供資金、轉讓技術(shù)的3]陜西興化學(xué)股份有限公司硝酸裝置氧化亞氮減排工程可政治意愿不足,這將成為今后國際社會(huì )合作應對行性研究報告[R]2006氣候變化面臨的主要障礙,各方在未來(lái)談判中仍[4 Project Design Document of Shaanxi Xinghua N20 Abatement要作出巨大努力Project[R].2006多哈會(huì )議把聯(lián)合國氣候變化談判進(jìn)程繼續向[5]國際金融報多哈會(huì )議“戲劇化”閉幕[EB/OL].htp;∥finance ifeng. com/ roll/20121210/7407563, shtml前推進(jìn),向國際社會(huì )發(fā)出了積極信號。希望世界[6]中國新聞網(wǎng)中國稱(chēng)多哈氣候大會(huì )取得積極成果[EB各國都可以此會(huì )議為契機,以高度負責的國家態(tài)Ol.http://finance.chinanews.comny/2012/1209/度,堅定不移地推動(dòng)生態(tài)文明建設和綠色低碳發(fā)4393381, shtml展,不斷推進(jìn)氣候變化國際談判進(jìn)程,為應對全球(收到修改稿日期2012-12-11)必必必必必必必必必必必必必必必必必必必必必必辦必必必分必必必價(jià)必價(jià)價(jià)分價(jià)如分必必(上接第60頁(yè))于較大規模的合成氣裝置[有效氣(H2+CO)流從表6可看出:全貧液吸收流程年操作費用量>150000m/h]的凈化,能耗和操作費用低,比半貧液吸收流程高2000萬(wàn)元左右,不到1年但流程相對復雜投資偏高。對于多聯(lián)產(chǎn)裝置,建即可回收增加的投資。議采用全貧液低溫甲醇洗流程,可更好地適應產(chǎn)3結語(yǔ)品負荷變化及可操作性等因素。低溫甲醇洗工藝吸收流程的選擇需綜合考慮參考文獻能耗、裝置規模和投資、可操作性等因素。全貧液[1]戴文斌唐宏青.低溫甲醇洗工藝氣體溶解度的計算[J計算機及應用化學(xué),1994(1);44-51低溫甲醇洗流程適合小規模合成氣裝置[有效氣[2]蔣保林煤制甲醇項目?jì)艋に嚪治鯷J].山西化工,2009(H2+CO)流量<10000/h]的凈化,相對而(1):47-49言,流程簡(jiǎn)單、投資低、操作簡(jiǎn)單,但綜合能耗較[3]薛天祥對兩種低溫甲醇洗法凈化合成氣工藝的看法[J]高。全貧液和半貧液低溫甲醇洗流程均適合中型煤化工,1997(1):3-7規模合成氣裝置[有效氣(H2+CO)流量為4]張駿馳鄭明峰低溫甲醇洗工藝在中小化肥凈化裝置中的應用[J.中氮肥,2002(5):1517100000150000m3/h]的凈化,可根據公用工程[5]梅麗華國內現運行低溫甲醇洗裝置生產(chǎn)問(wèn)題分析[J]煤總體配置情況、投資、技術(shù)經(jīng)濟等綜合考慮,技術(shù)炭技術(shù),2008(4):118-120經(jīng)濟評價(jià)結果相當。半貧液低溫甲醇洗流程適合(收稿日期2013-04-27)