德士古水煤漿氣化裝置工程設計問(wèn)題探討

第26卷第4期化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù)Vol. 26 No. 42005年8月Journal of Chemical Industry & EngineeringAug.2005工程設計德士古水煤漿氣化裝置工程設計問(wèn)題探討張旭東,包宗宏(南京工業(yè)大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院,江蘇南京210009要:結合工程設計對8.7MPa德士古水煤漿氣化裝置中工藝、管道材料選擇、關(guān)鍵設備、閥門(mén)選型及管線(xiàn)設計等方面進(jìn)行了探討。關(guān)鍵詞:德士古水煤漿氣化;管道材料選擇;鎖斗;鎖斗閥中圖分類(lèi)號;TQ546文獻標識碼:A文章綿號:1006-7906(2005)04-0037-05南化公司大化肥裝置的原料由原瀝青+渣油改氣化爐,與經(jīng)工藝燒嘴中心管和環(huán)隙進(jìn)入氣化爐中為水煤漿,采用德士古水煤漿加壓氣化工藝,是目前的99.5%純氧發(fā)生部分氧化反應,生成合成氣,主世界上德士古水煤漿氣化裝置中壓力最高、單爐產(chǎn)要成分為H2,CO,CO2,H2O,少量CH4及未反應的量最大的項目。該裝置氣化壓力87MPa操作溫炭粒子。度1400℃左右,單臺氣化爐容積25.5m3(900立方氣化爐燃燒室內產(chǎn)生的合成氣在激冷室中與來(lái)英尺),產(chǎn)氣量(H2+CO)87500m3/h,單爐產(chǎn)量滿(mǎn)自碳洗塔的激冷水接觸冷卻,從激冷室出來(lái)的86足日產(chǎn)千噸氨的要求。德士古水煤漿氣化技術(shù)自MPa,256℃C的灰水送到灰水處理部分閃蒸。從激1993年在山東魯南化肥廠(chǎng)實(shí)現工業(yè)化以來(lái),國內先冷室出來(lái)的86MPa,269℃的粗合成氣送到碳洗后在上海焦化廠(chǎng)、陜西渭河化肥廠(chǎng)、安徽淮南化肥廠(chǎng)塔用水洗滌,脫除固體顆粒并被水蒸汽飽和。合成投入工業(yè)化運行,壓力等級為4.0MPa或6.5MPa,氣洗滌水來(lái)自CO變換工段的工藝冷凝液。清潔的積累了大量的工程經(jīng)驗和操作經(jīng)驗。但因本項目的飽和合成氣被送到CO變換裝置,該裝置產(chǎn)生的工氣化壓力等級高、單爐產(chǎn)量大,由此帶來(lái)了一系列工藝冷凝液大部分可回收并用于合成氣洗滌。藝、設備、儀表等方面問(wèn)題,因而存在相當大的技術(shù)氣化反應中產(chǎn)生的熔渣進(jìn)入激冷室冷卻后,溫難度和風(fēng)險。本文結合工程設計,就德士古水煤漿度降至95℃,爐渣經(jīng)破渣機鎖斗閥進(jìn)入鎖斗,最終氣化工藝、管道材料選擇、關(guān)鍵設備閥門(mén)選型及管冷卻到61℃。鎖斗中的渣水每隔30min排入渣池線(xiàn)設計等方面作一探討。中。粗渣由撈渣機撈出后裝車(chē)外運,灰水溢流至渣1工藝概述池中的灰水倉,經(jīng)渣池泵輸送至灰水處理工段新建氣化裝置采用美國德士古( TEXACO)發(fā)1.3灰水處理展公司的專(zhuān)利氣化技術(shù),選擇部分氧化法、工藝氣激由氣化爐來(lái)的黑水(8.6MPa,256℃)和由碳洗冷流程以及四級閃蒸灰水回收工藝。氣化裝置主要塔來(lái)的黑水(8.4MPa,264℃)分別經(jīng)過(guò)液位控制由3部分組成:原料準備、氣化、灰水處理閥、流量控制閥減壓進(jìn)入高壓閃蒸器中,閃蒸壓力1.1原料準備3.5MPa(表壓,下同),溫度241℃,黑水中溶解的原料煤通過(guò)管式皮帶機輸送到磨煤機。磨煤機H2S,CO2等氣體被閃蒸出來(lái)。高壓閃蒸氣經(jīng)冷卻采用濕式棒磨機,設計能力45.2t/h,正常操作能力分離后,不凝氣(含CO,H等)送至火炬。冷凝液經(jīng)39t/h,共2臺。來(lái)自灰水處理單元的灰水送到棒液位控制閥減壓后進(jìn)入脫氧水槽磨機中,加入助溶劑,制成質(zhì)量分數63%~65%的高壓閃蒸器的黑水經(jīng)液位控制閥減壓后排至中水煤漿煤漿粒度小于8目。為降低黏度,水煤漿中壓閃蒸器,閃蒸壓力07MPa溫度170℃。中壓閃可加入化學(xué)添加劑。63%~65%的水煤漿通過(guò)低壓中國煤化工煤漿泵打人煤漿槽。CNMHG南通人,199年7月畢1.2氣化業(yè)于青島化工學(xué)院無(wú)機化工專(zhuān)業(yè),大學(xué)本科,工程師,現主要從事專(zhuān)高壓煤漿泵將水煤漿加壓后通過(guò)工藝燒嘴送人業(yè)技術(shù)管理工作化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù)2005年第26卷第4期蒸氣經(jīng)冷卻分離后,產(chǎn)生的不凝氣送至火炬。冷凝分數小于或等于150×10-6時(shí)選用316L不銹鋼;氯液送入脫氧水槽離子體積分數大于或等于150×10-6時(shí)選用雙相鋼中壓閃蒸器排出的黑水進(jìn)入低壓閃蒸器,閃蒸SS2507。由于黑水pH值較低,氯離子含量高,不壓力為0.09MPa,溫度118℃,閃蒸產(chǎn)生的氣相送建議黑水管線(xiàn)采用腐蝕裕度6mm的碳鋼。所有黑入脫氧水槽回收熱量水、激冷水、灰水管線(xiàn)均采用雙相不銹鋼(如2507合低壓閃蒸器濃縮的黑水進(jìn)入真空閃蒸器,在真金),該材料在低pH值、高氯離子黑水中使用性能空泵的抽吸下,真空閃蒸器內壓力為-0.082MPa,極佳?？紤]到雙相不銹鋼在國內采購較困難,PDP溫度57.8℃,真空閃蒸器排出的黑水增壓后進(jìn)入澄給出了替代方案并評估了技術(shù)風(fēng)險清槽,固體顆粒緩慢向下沉淀,最終由耙料機推向錐a)替代方案1:用在中國能采購到的321不銹鋼底,含固量15%(體積分數)的黑水送入真空帶式過(guò)替代,該方案風(fēng)險中等。當水中氯離子含量高時(shí),可濾機濾餅由汽車(chē)送出。澄清槽中灰水(固體質(zhì)量濃能會(huì )在管道和閥門(mén)中造成氯離子裂縫,從而發(fā)生管度約50mg/)由澄清槽上部溢流槽流至灰水槽灰道泄漏由于破裂前會(huì )出現泄漏,因此一般不會(huì )發(fā)生水經(jīng)低壓灰水泵一部分送至除氧水槽,一部分送渣災難性破裂潛在的泄漏區為閥門(mén)填料區、管道排液池,另有一部分送至鎖斗沖洗水罐作沖洗水用?？诩叭魏巍八绤^”或干濕交替區(可能聚集氯鹽)2部分管道材料的選擇b)替代方案2:用在中國能采購到的321不銹2.1氧氣管線(xiàn)鋼替代,同時(shí)可提高水流量并通過(guò)沖洗將氯離子體氧氣高壓輸送有相當大的危險性,根據歐洲氣積分數降至150×106以下。該方案風(fēng)險低,不大體協(xié)會(huì )(EGA)標準,氧氣管線(xiàn)若采用304不銹鋼材可能發(fā)生管道泄漏質(zhì),10MPa壓力下,速度限值為4.5m/s。本項目c)替代方案3:采用碳鋼通過(guò)加堿性物質(zhì)(如氨高壓氧氣到達界區的壓力為99MPa,氧氣量水)將pH值提高到6.5以上。該方案風(fēng)險高,若處40000m3/h。從空分到本裝置氧氣總管采用304理不當,在高速湍流區將很快發(fā)生管道泄漏。潛在不銹鋼,DN250mm,速度2.51m/s,應該是安全泄漏區為泵出口管道、調節閥下游及管道方向改的。由于在氣化爐附近安裝儀表、閥門(mén)等條件的限變處。制,采用DN150mm管,流速遠高于45m/s,采用從工藝操作、技術(shù)風(fēng)險來(lái)看,德士古公司PDP304等普通不銹鋼十分危險。為安全考慮,氧氣流中有關(guān)雙相鋼SS2507的替代方案(1)相對可行,但量計下游氧氣管道宜采用鎳合金( Inconel)或銅鎳還存在其它問(wèn)題:首先,國內321管道易采購,但合金( Monel)。在以前的德土古水煤漿裝置中曾采321不銹鋼閥門(mén)很少生產(chǎn),難以采購;其次選用321用 Monel400合金或 Inconel600合金,但因 Monel作為黑水管線(xiàn)材質(zhì),根據溫度壓力關(guān)系,閥門(mén)及法的許用應力較低相同壓力下壁厚增加,費用提高;蘭應選用1500#*,造成管線(xiàn)及閥門(mén)投資費用增加而 Inconel600在其他裝置中發(fā)生過(guò)多次聚磺酸破經(jīng)對304,304L,316,316L及321奧氏體不銹鋼的裂,因此該段管線(xiàn)選用 Inconel625合金。 Inconel強度及溫度壓力關(guān)系(見(jiàn)表1)進(jìn)行比較,發(fā)現316625管線(xiàn)和管件應為固熔退火狀態(tài),或固熔退火及不銹鋼是雙向鋼S2507較合適的替代品熱穩定狀態(tài)。固熔退火狀態(tài)是指加熱到1100~表1PN15.0MPa(CLSS900)溫度-一壓力關(guān)系1200℃,至少保持溫度1h,然后用水淬。水淬速率作溫度/C最高無(wú)沖擊工作壓力/MPa為3min內將金屬溫度降至430℃以下。固熔退火316304L,316L10012.2612.6610.35及熱穩定狀態(tài)是指加熱到1100~1200℃,至少保10.911.55持溫度1h,然后爐溫冷到980℃,保持4h,最后強制風(fēng)冷。9.161092.2黑水管線(xiàn)8.729.499.162.2.1工藝包中黑水管線(xiàn)選材原則本裝置設計原料優(yōu)先選用山東兗州北宿礦的高M(jìn)凵中國煤化工316承受的工作壓硫煤,煤中氯化物體積分數340×106,因而造成黑力最CNMHG體不銹鋼,法蘭及水中氯離子含量高。在德士古提供的工藝設計包閥門(mén)廾級到10開(kāi),會(huì )增加投資。由于(以下稱(chēng)PDP)中黑水管線(xiàn)選材原則為:氯離子體積黑水中存在甲酸等有機酸,316抗晶間腐蝕能力低悵旭東等德士古水煤漿氣化裝置工程設計問(wèn)題探討39于316L。德士古公司認為這種腐蝕的影響不是很槽再利用。鎖斗工藝尺寸的大小直接影響集渣、排大,同時(shí)我們了解到可采取以下措施解決晶間腐蝕渣過(guò)程及氣化爐的運行,同時(shí)還涉及到其他工藝設問(wèn)題:管子、管件、法蘭采用316/316L雙證書(shū)鋼,該備的確定。在設計中將渭河化肥廠(chǎng)鎖斗渣水量與本材料目前無(wú)正式標準,但國內普遍采用。316/316L裝置作了對比,見(jiàn)表2。雙證書(shū)鋼既有316強度高的特點(diǎn),又有316L耐腐表2鎖斗含渣量對比蝕性能好的特性。閥門(mén)采用316(CF8M),為防止介南化渭化項目質(zhì)的晶間腐蝕,閥門(mén)固熔處理冷卻時(shí)應快速通過(guò)敏正常最大正常最大化溫度范圍。爐渣/(kg·h-1)16106566869362.22黑水管線(xiàn)管材選擇改進(jìn)方案渣真密度/(kg·m-3)2403240324032403堆密度(經(jīng)驗值)/(kgm-3)1098109810981098從理論上講,專(zhuān)利商德土古公司在黑水管線(xiàn)上爐渣體積m38.0314.675.166.32采用雙相鋼SS2507方案無(wú)疑是正確的。但由于該渣水體積/m16.0629.3410.3212.64項目投資有限,普遍采用雙相鋼SS2507投資巨大在分析對比的基礎上,對黑水管線(xiàn)選材作了以下由表2可見(jiàn),正常情況下本裝置的爐渣及渣水修正體積約為渭化的1.56倍,最大量約為渭化的a)對于氯離子聚集的氣化爐、鎖斗、高壓閃蒸器2.32倍。周?chē)?包括所有液位計及進(jìn)液位計高壓沖洗水的部根據德士古公司的設計慣例及其它裝置的操作分管線(xiàn)采用2507雙相鋼,其原因是氯離子體積分數經(jīng)驗爐渣的堆密度1098kg/m2,鎖斗中渣、水體積高達(530~677)×10-6。比為1。德士古PDP中鎖斗的原始尺寸設計為3.4b)氣化爐至高壓閃蒸器之間的黑水管線(xiàn)采用m×3.3m(40m3),設計基礎是渣22m3(包括粗渣2507雙相鋼,氯離子體積分數677×106細渣),收集時(shí)間1.5h。在赴美進(jìn)行PDP設計聯(lián)絡(luò )c)氯離子體積分數為468×10°的高壓閃蒸器其間,我們和德士古專(zhuān)家為此進(jìn)行了認真討論,對比至中壓閃蒸器部分管線(xiàn)(液位減壓閥以前)采用渭化的具體情況,最終確定本裝置鎖斗尺寸為:內徑2507雙相鋼2.6m,切線(xiàn)高度4.35m,體積31.8m3,收集時(shí)間約d)其它高壓黑水管線(xiàn)采用316不銹鋼,低壓灰1h。而渭化鎖斗容積為8.77m3,收集時(shí)間約45水管線(xiàn)采用304不銹鋼。min。提高鎖斗的容積,唯一的好處是可增加渣水2.3合成氣管線(xiàn)收集時(shí)間,在排渣系統不正常的情況下可維持相對合成氣壓力84MPa,溫度256℃。氣體成分長(cháng)的時(shí)間運行,獲得較長(cháng)的修理排障時(shí)間,但帶來(lái)的主要有CO,H2,CO2,H2O,H2S等,其中CO,H2體問(wèn)題也是顯而易見(jiàn)的。首先,尺寸增大會(huì )使排渣時(shí)積分數分別為39%,38%(干基)。因存在氫蝕的問(wèn)間加長(cháng),即渣水停止循環(huán)的時(shí)間加長(cháng),從而使積聚在題,高溫合成氣不能使用普通碳鋼因此合成氣管道氣化爐激冷室底部的爐渣增多,爐渣過(guò)多可能影響采用1.25Cr0.5Mo合金鋼(焊后熱處理)。氣化爐的正常工作,易造成排渣管路不暢;其次,尺3鎖斗工藝尺寸的確定。寸加大給設備的制作帶來(lái)困難,同時(shí)增加了采購費在德士古煤氣化裝置中,鎖斗是一個(gè)關(guān)鍵設備,用。鎖斗不僅是高壓容器(設計壓力9.7MPa,設計它是氣化爐排渣系統的重要組成部分。氣化爐排渣溫度290℃),而且需要承受30mn一次的壓力和系統主要由鎖斗、鎖斗沖冼水罐、渣池、撈渣機、鎖斗溫度交替;此外,鎖斗容積過(guò)大,會(huì )造成排渣系統其沖洗水循環(huán)泵、渣池泵以及相關(guān)程控閥門(mén)組成。其它設備能力也隨之增大,同樣也增加了投資。主要工藝過(guò)程是:氣化爐激冷室底部的粗渣,通過(guò)與4鎖斗閥的選擇氣化爐下法蘭相連的破渣機將大塊爐渣破碎;后經(jīng)就德土古水煤漿氣化裝置而言,鎖斗閥是最關(guān)過(guò)2個(gè)鎖斗進(jìn)口閥進(jìn)人鎖斗,根據德士古PDP要鍵的閥門(mén)之一。本裝置共有3個(gè)鎖斗閥,2個(gè)DN求,每隔30min,鎖斗在鎖斗系統邏輯程序控制下,450mm鎖斗進(jìn)口閥位于氣化爐與鎖斗之間,互為經(jīng)過(guò)卸壓(8.7MPa到常壓)、沖洗、排渣、升壓(常壓備用中國煤化工mm鎖斗出口閥到8.7MPa)等18個(gè)步驟完成排渣過(guò)程;渣水通過(guò)位于鐘CNMHG主要分2個(gè)階段:鎖斗下部1個(gè)鎖斗出口閥落入渣池,由撈渣機將粗灰渣收丿們仄〖雙\簡(jiǎn)稱(chēng)排渣)。在集渣撈出,裝車(chē)運走;沉淀后的渣水經(jīng)渣池泵送到澄清渣階段(約28min),2個(gè)鎖斗進(jìn)口閥打開(kāi),鎖斗出口40化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù)2005年第26卷第4期閥關(guān)閉,渣水進(jìn)入鎖斗;排渣階段(約2min),鎖斗進(jìn)在我國有成功的使用業(yè)績(jì),如渭化、上海焦化、山東口閥關(guān)閉,鎖斗卸壓后,打開(kāi)鎖斗出口閥,將鎖斗內魯南等,此類(lèi)閥門(mén)在鎖斗閥上最高使用壓力為渣水排入渣池。鎖斗閥開(kāi)關(guān)頻繁,每30min動(dòng)作6. 5 MPa次,要求在全開(kāi)和全關(guān)之間循環(huán)。鎖斗閥處理的介2種球閥的結構各有特點(diǎn)。浮動(dòng)式球閥下游閥質(zhì)為含渣熱水,工藝流體中含固量約20%(體積分座固定(或與下閥體一體化),球體浮動(dòng),上游閥座通數),最大極限粒度50mm。渣水對閥門(mén)的侵蝕作用過(guò)彈簧(通常是蝶形板簧)與球體緊密接觸。管道內極大,工作條件惡劣,閥門(mén)要在高壓(8.7MPa)、高介質(zhì)的壓力(上、下游壓差)將球體推向下游閥座,使溫(110℃)和低壓(常壓)、常溫情況下交替工作,且兩者緊密接觸,形成正向密封。上游閥座和彈簧提閥門(mén)故障時(shí)要在全壓差(8.7MPa)狀況下關(guān)閉,工供反向密封,同時(shí)補償溫度變化引起的熱膨脹。球藝要求特別高。PDP中要求鎖斗閥采用全通徑硬體重量由閥座承擔,不直接作用在閥桿上,不會(huì )影響密封型球閥閥桿的對中,從而保護閥桿和填料不會(huì )因偏載造成4.1鎖斗間結構型式的比較局部過(guò)度磨損而泄漏目前,德士古水煤漿氣化裝置上使用的金屬硬支軸固定式球閥球體固定,通過(guò)支軸由閥體來(lái)密封球閥主要有2類(lèi),一是以美國 MOGAS公司為承受球體重量,閥座不受球體重量影響。密封主要代表的浮動(dòng)式球閥( Floating Ball Valve),目前在美由上游閥座提供,上游閥座背后的彈簧將上游閥座國 Delaware City的 MOTIVA裝置上有成功的使推向固定不動(dòng)的球體形成密封。管道內介質(zhì)壓力通用業(yè)績(jì),閥門(mén)的設計壓力7.5MPa,工作壓力6.5過(guò)閥座兩面承壓的面積差將之推向球體幫助密封。MPa;二是以芬蘭 Mesto automation為代表的支軸4.2兩種類(lèi)型鎖斗閥性能比較固定式球閥( Trunnion mounted ball valve),目前見(jiàn)表3表32種球閥性能比較類(lèi)別浮動(dòng)式球閥支軸固定式球閥結構球體和閥桿分離,球體浮動(dòng),下游閥座固定,上游球體和閥桿分離或一體,球體固定,閥座閥座可移動(dòng)「移動(dòng)密封機理(正向)下游閥座密封。管道內介質(zhì)壓力為主彈簧加載上游閥座密封。彈簧加載為主管道內介質(zhì)壓力為輔密封面寬較窄上下游壓差影響壓差越大密封越好壓差對密封影響不大在含大量固態(tài)介質(zhì)由于球體可軸向移動(dòng),理論上不會(huì )被卡死。鋒利有卡死可能,彈簧及傳遞壓力通道有可能場(chǎng)合下應用的下游閥座邊緣可對球體上固體顆粒進(jìn)行刮削被固體顆粒堵塞,使球體和閥座間的密封清理,移動(dòng)球體可破碎積集的顆粒并使其彈出機理遭到破壞面引起泄漏所需執行器力矩所需工作轉矩大執行器投資高,外形尺寸大要求安裝空間大所需工作轉矩小,可節省執行器投資費用由表3可見(jiàn),從工藝和操作來(lái)看,浮動(dòng)式球閥密5關(guān)鍵管線(xiàn)的設計封性能好、不易卡死,較適合本裝置的要求,但由于5.1水煤漿管線(xiàn)鎖斗閥要求在全壓差(8.7MPa)情況下關(guān)閉,所需a)水煤漿流速應控制在0.3~1m/s,以防止在力矩很大,給執行器的選擇帶來(lái)較大的困難同時(shí)會(huì )低速時(shí)出現沉降高速時(shí)出現侵蝕增大投資。從結構來(lái)看,支軸固定式球閥有卡死的b)水煤漿管線(xiàn)應使用長(cháng)半徑彎頭(R=5D),便可能?chē)鴥戎T多應用實(shí)例發(fā)生過(guò)嚴重問(wèn)題使裝置無(wú)水煤漿流動(dòng),減少對管線(xiàn)侵蝕c)水煤漿管線(xiàn)不采用90°三通。法運行,但所需工作轉矩小,執行機構較易選擇,投資少?？傊?2種球閥在德士古水煤漿氣化裝置中堵塞中國煤化工可液袋現象,否則易均有應用,但均無(wú)8.7MPa工作壓力的應用業(yè)績(jì)CNMHG漿管線(xiàn)應盡量短,采其業(yè)績(jì)是我們選擇的重要依據。用盡量少的管件以減少入口管線(xiàn)的壓降。第26卷第4期化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù)Vol 26 No 42005年8月Journal of Chemical Industry & engineering蒸汽管道熱補償設計相關(guān)問(wèn)題的分析吳繼林(江蘇省化工設計院有限公司,江蘇南京210024)搞要:簡(jiǎn)要論述了管道熱補償的基本原理強調在補償設計時(shí)應注意的問(wèn)題并對一些工程項目中出現的典型問(wèn)題進(jìn)行了分析說(shuō)明。關(guān)鍵詞:管道;熱補償;熱應力;支架中圖分類(lèi)號:TK284.1文獻標識碼:A文章編號:1006-7906(2005)04-0041-04蒸汽管網(wǎng)供熱壓力一般約1.0MPa,溫度高達式中300℃,最大管徑已達1000mm,供熱半徑達6~7△L——管道的熱伸長(cháng)量,mm;km,而一些特殊的熱用戶(hù)對壓力和溫度的需求更a—管材的線(xiàn)性膨脹系數,×10-6/℃;高。根據最近接觸的幾次膨脹節爆管事故,筆者認L—兩固定支架間的直線(xiàn)距離,m;為蒸汽管道設計中,必須充分考慮管道的熱補償問(wèn)△t—工作溫度與安裝溫度之間的差值,℃。題,并釆取相應措施,合理選用膨脹元件與合理設置在管線(xiàn)兩端都固定的情況下,管子不能自由伸固定支架,否則產(chǎn)生的作用力將通過(guò)管道傳遞到固長(cháng),傳給固定支架的力可按下式計算定支架和相關(guān)聯(lián)的設備上,對設備以及管道的安全F=Eef=aE△tf=of運行構成一定的威脅。充分認識管道推力產(chǎn)生的機式中,理,對設計、施工及管道管理的各級人員都非E—鋼材的彈性模量MPa;重要管線(xiàn)材料的應變1熱伸長(cháng)與熱補償f鋼管的截面積1.1熱仲長(cháng)在工作溫度為200℃時(shí),單位長(cháng)度的4219mm管道內供熱介質(zhì)及周?chē)h(huán)境發(fā)生變化,將引起管道的熱脹冷縮,使管壁產(chǎn)生巨大的應力,其伸長(cháng)收稿日期:2005-04-01作者簡(jiǎn)介:吳繼林(1966-),男,江蘇六合人,1987年畢業(yè)于值為:南京化工動(dòng)力專(zhuān)科學(xué)校熱能工程專(zhuān)業(yè),1999年畢業(yè)于哈爾濱工業(yè)大△L=aL△t×1000學(xué),本科,工程師,長(cháng)期從事熱電站工程設計工作f煤漿槽和磨機出口槽出口閥門(mén)應采用柱塞距也應最小,保證高壓氮量最小;下游切斷閥與工藝式。柱塞閥可消除管線(xiàn)中的死區,從而防止煤漿沉燒嘴的間距必須最小,以使充滿(mǎn)氧氣的管道體積最降引起的堵塞小;放空閥本身與氧氣總管線(xiàn)的間距應最小。g)在煤漿管線(xiàn)主要部位應提供沖洗連接。主c)氧氣管線(xiàn)上氧氣流量計離燒嘴距離盡量短,要部位包括管線(xiàn)上的所有高低點(diǎn),沖洗水連接閥門(mén)減少 Incone625合金的用量,以降低投資。必須為球閥。d)由于本裝置氧氣溫度為37℃,管線(xiàn)應力對h)水煤漿管線(xiàn)上的爆破片、壓力安全元件、安管線(xiàn)設計要求不高,因此,氧氣管線(xiàn)設計在不違反全閥(PSV)及壓力儀表應安裝在水煤漿管線(xiàn)上方且國家標準的情況下,力求簡(jiǎn)潔,盡量少用彎頭等間距最短,以防止堵塞管件。5.2氧氣管線(xiàn)6結語(yǔ)a)氧氣管線(xiàn)設計必須遵循《氧氣站設計規范》8.7MPa德土古水煤漿氣化裝置工程設計中需(GB50030-91)、《氧氣及相關(guān)氣體安全技術(shù)規程》要探討中國煤化工方面對設計中出(GB16912-1997)現的問(wèn)是b)就本裝置而言,在管道設計中,上游切斷閥的大小CNMHG材料,確定鎖斗及目減的注意事項是十與氧氣放空閥的間距應最小,2個(gè)切斷閥之間的間分重要的,也是很關(guān)鍵的。