影響SHELL氣化爐長(cháng)周期穩定運行的原因分析

28內蒙古石油化工2015年第10期影響 SHELL氣化爐長(cháng)周期穩定運行的原因分析馬長(cháng)生(中國神華煤制油化工有限公司鄂爾多斯煤制油分公司,內蒙古鄂爾多斯017209)摘要:文章介紹了 SHELL粉煤氣化爐的特點(diǎn), SHELL粉煤氣化工藝特點(diǎn)及原料煤特性對SHELL氣化爐長(cháng)周期運轉的影響、關(guān)鍵設備對 SHELL氣化爐長(cháng)周期穩定運行的影響。關(guān)鍵詞:氣化爐;熔融特性;隔焰罩;煤燒嘴中圖分類(lèi)號:TQ545文獻標識碼:A文章編號:1006-7981(2015)10-0028-05SHELL粉煤氣化工藝是目前世界上最先進(jìn)的緊貼水冷壁部分為固定渣層,其厚度相對固定;迎火氣流床煤氣化技術(shù),相對其它煤氣化技術(shù)有較強的面渣層為液態(tài)渣層,厚度變化較大,受重力影響向下適應性,SHEL煤氣化工藝對關(guān)鍵設備要求苛刻,流。當總渣層較薄時(shí),由于耐火襯料和金屬銷(xiāo)釘具有而且這些關(guān)鍵設備運行的可靠性也制約著(zhù) SHELL很好的熱傳導作用,液態(tài)渣層內部逐步冷卻至灰熔氣化爐長(cháng)周期穩定運行。同樣原料煤的特性對氣化點(diǎn)固化,固定渣層和總渣層增厚;當總渣層較厚時(shí),爐長(cháng)周期穩定運行同樣至關(guān)重要。渣層熱阻增大,傳熱減慢,液態(tài)渣層加熱到灰熔點(diǎn)以1 SHELL氣化爐技術(shù)特點(diǎn)上,流動(dòng)性變好,降低液態(tài)渣層厚度,形成渣層厚度SHELI粉煤氣化爐的氣化溫度高達1400-動(dòng)態(tài)平衡。1700℃,不是采用水煤漿氣化爐的耐火磚結構,而是采用膜式水冷壁和液態(tài)排渣工藝,在水冷壁表面形成流動(dòng)的渣層,達到以渣抗渣的目的來(lái)有效地保護液態(tài)顯氣化爐的正常運行。而且水冷壁外表面澆注一層耐水冷望內汽木火襯里,耐火襯里的主要組成是SC。固定耐火襯里定層的是襯釘,襯釘的作用是固定碳化硅傳導熱量。氣化爐投煤初期4個(gè)小時(shí),水冷壁內表面還沒(méi)有形成完水整渣層,需要用碳化硅耐火材料保護水冷壁?；枘徒饘儆喕鸩牧喜豢梢蚤L(cháng)時(shí)間暴露在高溫下,否則會(huì )減少壽水冷壁的水命,最終損壞水冷壁。 SHELL粉煤氣化爐采用“以碳化硅火材料渣抗渣”原理利用原料煤灰分實(shí)現了對水冷壁的有效保護(如圖1所示)。SHELI粉煤氣化爐爐膛下部水平安裝多只粉圖1 SHELL氣化爐水冷壁和渣層剖面圖煤燒嘴,一般是四臺煤燒嘴,也有六臺煤燒嘴,煤燒原料煤灰分和灰組成穩定、氧煤比控制穩定,水嘴以略微偏離法線(xiàn)方向插人水冷壁,安裝偏離約冷壁內水汽系統工況穩定,氣化爐溫度不會(huì )岀現大4.5°,正常生產(chǎn)過(guò)程中,粉煤燒嘴高速?lài)姵龅姆勖汉头炔▌?dòng),渣的流動(dòng)性保持穩定,渣層厚度在動(dòng)態(tài)中氧氣,在爐膛內旋流強化傳質(zhì),發(fā)生不完全氧化反保持相對穩定實(shí)現“以渣抗渣”,水冷壁不受合成氣應,產(chǎn)生大量粗煤氣,熔化粉煤中灰份形成微小顆氫腐蝕和硫腐蝕,不受高溫燒蝕,不受熔渣磨蝕,水粒,隨著(zhù)氣流上升至傳導段進(jìn)行激冷,降低灰份的粘冷壁得到有效保護。煤燒嘴隔焰罩在氣化爐穩定的性,最后經(jīng)過(guò)合成氣冷卻器進(jìn)行逐步降溫到280℃左狀態(tài)下,不會(huì )過(guò)氧灼燒泄漏,煤燒嘴不會(huì )過(guò)氧灼燒泄右,最后經(jīng)過(guò)飛灰過(guò)濾器進(jìn)行分離排放。受高速旋流漏,減少疲勞腐蝕開(kāi)裂。粗煤氣產(chǎn)生的離心力作用,粗煤氣中微小熔渣顆粒2原料及工藝操作能夠影響 SHELL氣化爐長(cháng)周期被甩到水冷壁內表面形成渣層。渣層分為兩部分,運轉的因H中國煤化工CNMHG收稿日期:2015-03-062015年第10期馬長(cháng)生影響 SHELL氣化爐長(cháng)周期穩定運行的原因分析2.1原料煤特性對 SHELL氣化爐長(cháng)周期穩定運行性較差,而 SHELL氣化爐排渣形式是液態(tài)排渣,所的影響以會(huì )造成氣化爐渣口堵渣,影響其正常運行?，F在我原料煤中礦物質(zhì)以及其他一些無(wú)機組份分在一公司 SEHLL氣化爐原煤灰熔點(diǎn)溫度一般在1350℃定溫度下經(jīng)過(guò)一系列的分解、反應形成了灰或渣,灰左右。而且根據全國范圍內的 SHELL氣化爐使用廠(chǎng)渣是原料煤在經(jīng)過(guò)一定的物理及化學(xué)反應后,有氧家對于灰熔點(diǎn)的溫度控制都在1350℃左右。有效的化物和相應的鹽類(lèi)等無(wú)機物組成,灰渣反映了在特控制 SHELL氣化爐原煤灰的熔融溫度,就能很好的定的溫度下原料煤中礦物質(zhì)的變化,且灰渣的組成改善和解決氣化爐長(cháng)周期穩定運行這個(gè)難題,對于和性質(zhì)與煤轉化過(guò)程的聯(lián)系更為緊密,因此,了解灰國內的一些 SHELL氣化爐使用廠(chǎng)家,現在已經(jīng)有連渣的特性就更好的了解了原料煤對 SHELL氣化爐續穩定運行超過(guò)180天以上,甚至達到280天的。而長(cháng)周期運行的影響。實(shí)際運行經(jīng)驗表明 SHELL氣化且控制好原煤灰的熔融溫度對于其他指標的管控有爐對煤種也有其適應性的要求,煤的灰分及灰成分了很大的彈性空間。是制約 SHELI氣化爐長(cháng)周期穩定運行的主要因素。2.1.2煤灰中SiO2/A1O3比 SHELL氣化爐的影灰熔融性、灰中SO2/Al2O3比及灰的黏溫特性等指響標的管控,直接影響氣化爐穩定運行(如圖2所示)。進(jìn)人 SHELL氣化爐的原料煤煤灰中SiO2的含量較多,一般占30%-70%隨著(zhù)SiO2含量的增加ST(軟化溫度)和FT(流動(dòng)溫度)溫度溫差較大,這氣相無(wú)機指是由于煤灰中的SO2主要是以非晶態(tài)存在,很容易形成玻璃體物質(zhì),SiO2含量越高,形成玻璃體成分越多,煤灰的流動(dòng)溫度與軟化溫度之差也隨著(zhù)SO2含量增加而增加。當SiO2含量超過(guò)45%時(shí),不管其他成罐權分的含量多少,SiO2含量增加,FT與ST的溫差隨之增大。SiO2含量在45%-60%范圍內的時(shí)候,SiO2含外在被勒質(zhì)量增加,會(huì )熔融性溫度降低。SiO2超過(guò)60%,SiO2含量增加對灰熔融性溫度的影響則無(wú)一定規律可循。反前進(jìn)人 SHELL氣化爐的原料煤煤灰中A2O3一般圖2原料煤氣化和燃燒的演化歷程含量較SiO2少,大部分的煤灰中Al2O3的含量在2.1.1煤灰的熔融性對 SHELL氣化爐的影響15%~30%左右,Al2O3能顯著(zhù)增高煤灰的灰熔融溫煤在熱轉化過(guò)程中礦物質(zhì)轉變成灰分,而煤灰度。當Al2O3含量低于12%的時(shí)候,灰熔融溫度出現的熔融特性是氣化用煤的一項重要指標,按照排渣先降低而后增加的規律,當A2O3含量高于15%的時(shí)方式分類(lèi),煤的氣化可分為固態(tài)排渣和液態(tài)排渣兩候,灰熔融溫度隨著(zhù)AlO3含量的正價(jià)而有規律的增大類(lèi)。固態(tài)排渣技術(shù)要求煤灰熔融溫度比操作溫度加。當Al2O3合量高于25%的時(shí)候,ST和FT的溫差高,灰渣以固態(tài)形式排放,為了防止氣化爐結渣影響隨著(zhù)含量增加而越來(lái)越小。當A2O含量高于30%的氣化爐正常操作,需要煤有較高的灰熔融溫度,以保時(shí)候煤灰熔點(diǎn)在1350℃以上。當Al2O3含量高于證氣化爐始終在低于灰熔融軟化溫度的爐溫下運40%的時(shí)候,不管其他成分含量如何,灰的FT必然行。而 SHELL氣化爐排渣形式是液態(tài)排渣,液態(tài)排超過(guò)1500℃。渣技術(shù)要求操作溫度高于煤灰的流動(dòng)溫度,如果溫所以進(jìn)入 SHELL氣化爐的原料煤是有一定的度低于流動(dòng)溫度或者操作溫度區間無(wú)法達到黏度要操作空間的,原料煤灰中SiO2/AI2O3比決定氣化爐求均會(huì )導致排渣不暢,造成氣化爐渣口堵渣,氣化爐操作空間。一般來(lái)說(shuō),SiO2/Al2O3比越高氣化爐操爐溫波動(dòng),無(wú)法正常運行。所以煤灰的熔融特性對于作空間越大。煤灰中的SO2/AO3比控制的范圍為SHELL氣化爐的正常運行有著(zhù)至關(guān)重要的影響。0.43-3.89,而我公司 SHELL氣化爐SO2/Al2O3SHELI氣化爐對煤灰的熔融溫度要求偏低,因比一般控制不超過(guò)3硅鋁比對煤灰流動(dòng)溫度呈直線(xiàn)為氣化爐爐膛內的燃燒溫度大約在1500℃左右,對增加趨勢,丸"V凵中國煤化工曾加而增大硅于硅酸鹽礦物質(zhì)含量較高的的煤,煤灰的熔融溫度鋁比決定了CNMHG的硅鋁比可以較高,在 SEHLL氣化爐內只能達到軟化溫度,流動(dòng)使熔渣在高溫下保持較高的黏度,從而可以增加氣30內蒙古石油化工2015年第10期化的操作空間。硅鋁比越高氣化爐的操作空間越大。反應溫度也在一定范圍內波動(dòng)。較高的操作空間可以保證氣化爐爐溫在比較寬的范在現有的技術(shù)條件下,空氣干燥基碳含量尚不圍內波動(dòng)時(shí),不會(huì )因為渣的黏度急劇變化而發(fā)生垮能做到在線(xiàn)測量,無(wú)法實(shí)時(shí)修正氧碳比。因此,目前渣或者渣層急劇變厚?？刂茪饣癄t的關(guān)鍵參數氧碳比,其測量精度受制于2.2工藝操作指標對氣化爐長(cháng)周期運轉的影響粉煤流量和空氣干燥基碳含量數據精度,估計對應2.2.1氣化爐操作溫度對氣化爐的影響的氣化溫度波動(dòng)范圍為150~200℃。而且精確地控決定 SHELL氣化爐氣化溫度的關(guān)鍵參數為氧制氧碳比就能控制好爐溫,根據全國 SHELL氣化爐碳比,一般氧碳比高的的時(shí)候,氣化爐的操作溫度偏使用廠(chǎng)家來(lái)分析,根據原料煤的不同氧碳比控制也高,反之,氣化爐操作溫度偏低。一個(gè)合適的氧碳比有所不同,一般氧碳比控制在以下,而我公司經(jīng)過(guò)幾決定了 SHELI氣化爐是否能夠長(cháng)周期穩定運行。年的摸索和探究,采用合適的低溫操作的方法對于氣化裝置使用純氧,氧氣流量測量采用渦街流量計氣化爐長(cháng)周期穩定運行有著(zhù)顯著(zhù)的效果。直接測量,具有較高的測量精度和數據穩定性。人爐2.2.2氣化爐溫度波動(dòng)與氣化爐渣口及渣池堵塞粉煤不是純碳,因此碳流量無(wú)法直接測量,必須首先的關(guān)系測定進(jìn)入氣化爐爐粉煤流量,然后測定入爐粉煤的SHELL氣化爐是液態(tài)排渣,被旋流甩到水冷壁空氣干燥基碳含量,經(jīng)過(guò)計算后得到碳流量。人爐粉上的熔渣在重力作用下向下流動(dòng)通過(guò)渣口,通過(guò)渣煤流量的測定,比較困難,但仍然可以實(shí)現在線(xiàn)間接池自循環(huán)的渣水進(jìn)行激冷破碎,落入激冷水中冷卻測量,滿(mǎn)足大規模連續化生產(chǎn)需要。 SHELI氣化裝形成5~10mm的碎渣,通過(guò)排渣鎖斗減壓后排出。置采用粉煤密相輸送工藝,在粉煤輸送管道,設有伽如圖3。熔渣流動(dòng)性決定于氣化爐的溫度,煤中灰組馬射線(xiàn)密度儀在線(xiàn)監測粉煤懸浮物密度,同時(shí)設有成確定的煤質(zhì)對應的合適的爐溫控制,可保持熔渣電荷式速度計在線(xiàn)監測粉煤速度。合適的流動(dòng)性,如果爐溫偏低,渣流動(dòng)性太差,會(huì )在由于粉煤密度計和速度計的測量精度低于氧氣水冷壁內表面堆積,渣層變厚,甚至堵塞渣口。燒嘴流量計,導致計算出的粉煤流量實(shí)測值,精度不高,罩、燒嘴及水冷管泄漏會(huì )使熔渣激冷結塊,嚴重時(shí)導波動(dòng)較大。在假設入爐煤質(zhì)穩定的條件下,其空氣干致裝置無(wú)法正常運行。煤的灰熔點(diǎn)低或相對氣化爐燥基碳含量可以視為常數,因此氧碳比與氧煤比成溫髙,渣流動(dòng)性太好,渣層偏薄,通過(guò)渣口的熔渣顆正比關(guān)系, SHELL氣化工藝使用氧煤比控制氣化爐粒太小,或者氣化爐系統運行不穩定,氣化爐及渣池溫。由于粉煤流量的測量精度偏低,導致實(shí)際測定的空間存在過(guò)多煤灰,在渣屏區域的合成氣旋流離心氧煤比精度偏低,其存在正常波動(dòng),導致氣化反應溫力作用和渣池蒸汽上升氣流的影響下形成回流區。度在一定范圍內波動(dòng)。在實(shí)際氣化運行過(guò)程中,進(jìn)人熔渣滴或小顆粒在渣屏積聚,逐步形成大渣塊,在不氣化爐煤的煤質(zhì)存在一定波動(dòng),空氣干燥基碳含量穩定工況及重力作用下脫落堵塞渣池導致停車(chē)(如不是常數,而是在一個(gè)較小的范圍內波動(dòng),因此氣化圖4所示)。煤燒嘴REER VURLE煤燒嘴的隔焰罩H器渣口E錐形渣屏HCAL SUAL SCPEEN渣池噴水環(huán)HEAT SKRI渣池激冷水液位L渣池中國煤化工CNMHG…沒(méi)圖3氣化爐燒嘴、渣口、渣屏及渣池結構圖圖4渣池空間流場(chǎng)2015年第10期馬長(cháng)生影響 SHELL氣化爐長(cháng)周期穩定運行的原因分析31為保證氣化爐穩定運行,要求氣化爐操作溫度極可能出現煤粉粘連而造成輸送困難,導致煤粉輸空間大于氣化溫度波動(dòng)范圍。如果氣化爐操作空間送過(guò)程中不穩定,或者造成單燒嘴或多少嘴跳車(chē),造小于氣化溫度波動(dòng)范圍,且氣化溫度向下限波動(dòng),則成氣化爐爐溫波動(dòng)。通過(guò)氣化爐蒸汽量、有效氣成可能出現渣流動(dòng)性過(guò)差,渣層變厚,增加渣口堵渣風(fēng)分、渣形、渣水固含量等對氣化爐爐溫的精確控制,險。如果入氣化爐操作空間小于氣化溫度波動(dòng)范圍,確保熔渣合適的流動(dòng)性(動(dòng)力黏度2Pa.S~25且氣化溫度向上限波動(dòng),則可能出現渣流動(dòng)性過(guò)好,Pa.S),可有效避免渣口堵渣和減少渣屏結渣的程渣層變薄,增加渣屏結大渣、渣池堵渣風(fēng)險。度。相對合適低溫操作對防止渣屏形成大塊堅固熔2.2.3防止氣化爐渣口堵渣措施渣有利,而渣屏處松散的煤灰結塊不會(huì )造成渣池堵氣化爐整體設計、原料煤的煤質(zhì)、氣化爐的爐溫渣?？刂剖菦Q定氣化爐是否堵渣的三個(gè)關(guān)鍵因素。在現3關(guān)鍵設備對 SHELL氣化爐長(cháng)周期穩定運行的影有的氣化爐結枃下,根據SHEL廠(chǎng)家給出的建議,響3.1氣化爐煤燒嘴隔焰泄漏在渣口下的渣池下降管位置增加了破渣機,確保在SHELL氣化爐在實(shí)際運行過(guò)程中經(jīng)常由于煤氣化爐爐溫波動(dòng)或者有異常操作的情況下能夠使脫燒嘴隔焰罩損壞泄漏而導致停爐,由于有大量的水落的大渣塊破碎、排放,防止氣化爐因渣口堵渣而造汽進(jìn)入參與沒(méi)得燃燒反應,導致氣化爐的爐溫偏低,成更大的破壞。原料煤的穩定和適宜是煤氣化裝置熔渣流動(dòng)性降低,渣口積渣過(guò)多導渣口結渣堵渣,造穩定運行的關(guān)鍵,原料煤的組分及水分的控制能夠成氣化爐無(wú)法正常運行而停爐。從隔焰罩泄漏的情有效的降低氣化爐波動(dòng)。 SHELL氣化爐要求進(jìn)氣況看,主要是隔焰罩的由外向內的3、4圈管道損壞,化爐的煤粉水含量低于2%,煤粉水含量允許稍高同時(shí)隔焰罩內有大量熔渣溢流進(jìn)(如圖5、圖6所于該值,但不能偏離太多,否則會(huì )影響粉煤輸送,示)。圖5隔焰罩損壞圖6隔焰罩內有熔渣3.1.1隔焰罩泄漏的原因分析火苗的高溫外焰(2500~3000℃C)接近隔焰罩,灼燒煤燒嘴隔焰罩損壞的原因有很多種,通過(guò)金相隔焰罩表面的管道。分析和向火面溫度推算分析可以看出,隔焰罩損壞第三:爐溫整體偏高但波動(dòng)很大。爐溫過(guò)高時(shí)渣原因為局部溫度升高,在氧和硫的作用下,發(fā)生高溫流動(dòng)性好,渣層偏薄,對耐火材料、銷(xiāo)釘壽命有很大氧化和高溫硫化,局部迅速燒蝕減薄。造成這樣損壞影響,同時(shí)高溫對隔焰罩也有很大影響。的其中主要的原因有。第四:爐溫過(guò)低時(shí)渣流動(dòng)性差,粘度較髙的渣流第一:原料煤供應不穩定,頻繁更換煤種,導致人隔焰罩改變火焰形狀,產(chǎn)生回火灼燒隔焰罩表面氣化爐操作彈性空間變小,無(wú)法及時(shí)的改變操作造的管道。成氣化爐波動(dòng),而導致隔焰罩損壞。3.1.2防中國煤化工第二:煤粉輸送線(xiàn)粉煤流量不均勻,速度較低,采用更HCNMHG為8圈,增加了粉煤燒嘴火苗長(cháng)度偏低,低于設計值。導致粉煤燒嘴伸岀氣化爐水冷壁的長(cháng)度,這樣能夠有效的避免熔內蒙古石油化工2015年第10期渣進(jìn)入隔焰罩內,避免煤燒嘴髙溫火焰回火灼燒隔物的影響,煤粉輸送管線(xiàn)不穩定,導致煤燒嘴頻繁跳焰罩管道。而且更新一代的隔焰罩盤(pán)管拉蒙特噴嘴車(chē),從著(zhù)色檢查的結果看,泄漏最為嚴重?？讖皆黾?冷卻水循環(huán)量增大,盤(pán)管管壁減薄,換熱3.3.3粉煤燒嘴泄漏的處理措施效果更好,抗瞬時(shí)熱沖擊能力增強。優(yōu)化氣化爐煤燒嘴頭部結構,減少煤燒嘴頭部加強原料煤的管理,確保入爐煤穩定適宜供應。倒角,將燒嘴頭部倒角圓滑過(guò)度,避免應力集中開(kāi)制定完善的原料煤管理制度,嚴格控制原料煤質(zhì)量,裂。從工藝操作方面對于避免氣化爐煤燒嘴的損壞有效地把控原料煤的配比主要是穩定煤粉輸送管線(xiàn)操作,優(yōu)化操作方案,減少加強工藝管理,穩定煤粉輸送管線(xiàn)運行,控制好氣化爐的波動(dòng),對煤粉輸送管線(xiàn)儀表元件定期維護煤粉輸送管線(xiàn)速度;嚴格控制煤制備煤粉粒度;煤線(xiàn)更換。對于粉煤燒嘴的泄漏采取的措施主要是在裝標定回歸,減少計量偏差;及時(shí)凊除原煤雜物,定時(shí)置檢修期間進(jìn)行局部修補,或者對泄漏嚴重的燒嘴清理纖維篩,防止雜物對煤線(xiàn)穩定運行的影響。頭部進(jìn)行更換3.2氣化爐煤燒嘴泄漏針對粉煤燒嘴的結構,設想將粉煤和氧氣的通3.2.1煤燒嘴頭部開(kāi)裂泄漏情況道進(jìn)行調換,徹底解決氧氣與CO、H2接觸,發(fā)生高煤燒嘴是 SHELL氣化爐的重點(diǎn)配套設備,其設溫燒蝕的問(wèn)題,有待實(shí)施后進(jìn)一步驗證。備加工質(zhì)量及運行使用質(zhì)量至關(guān)重要,殼牌氣化爐4結論般有4個(gè)煤燒嘴,采取對置噴射并設有一定角度SHELL氣化爐對煤種具有一定的適應性,選擇的旋向。氣化爐煤燒嘴設計使用壽命為8000小時(shí),合適的煤種對氣化爐長(cháng)周期穩定運行至關(guān)重要。對在裝置實(shí)際運行中燒嘴泄漏頻繁,平均使用壽命不關(guān)鍵設備進(jìn)行技術(shù)改造或者材料升級是確保氣化爐到6000小時(shí)。燒嘴頭存在的主要問(wèn)題:頭部熱裂紋安全運行的先決條件。較多,制造加工頭部倒角處開(kāi)裂(如圖7所示)[參考文獻][1]汪壽建,殼牌煤氣化關(guān)鍵設備設計探討[J]大氪肥,2003,26(5):304[2]李文.白進(jìn),煤的灰化學(xué)[M].北京:科學(xué)出版社,2013[3]楊國旗,大型電站鍋爐燃用神府煤結焦分析及其防止措施[J].陜西電力,2007(9):30~[4]鄭民牛,趙恒斌,馬坤祥,等,燃用神東煤鍋爐結渣原因分析及其防止措施[J].熱力發(fā)電2007(5):27~29[5]DL/T660-1998.煤灰高溫黏度特性試驗方圖7燒嘴端面泄漏[6]陳鹛.中國煤炭性質(zhì)、分類(lèi)和利用[M].北京:3.2.2粉煤燒嘴泄漏的原因分析化學(xué)工業(yè)出版社,2006粉煤燒嘴頭部端面開(kāi)裂泄漏的主要原因由高溫[冂門(mén)高晉生,張德樣,煤液化技術(shù)[M].北京:化造成,這與目前使用的粉煤燒嘴的結構有關(guān),粉煤通學(xué)工業(yè)出版社,2004過(guò)中間圓形通道噴出氧氣走外圍環(huán)形通道,與氣化[8]中國石油化工集團公司企業(yè)標準《粉煤氣化工爐內的CO、H2接觸,發(fā)生高溫燒蝕,形成裂紋,導致藝用原料煤釆購質(zhì)量控制指標》Q(chēng)/SHCG1泄漏。2011M].北京:中國石化出版社,2011.粉煤燒嘴的使用壽命與煤線(xiàn)的穩定運行也有很[8]李文,白進(jìn),煤的灰化學(xué)[M].北京:科學(xué)出大關(guān)系煤氣化裝置運行過(guò)程,由于速度計故障和雜“TH中國煤化工CNMHG