德士古氣化爐的提溫操作

第29卷化肥工業(yè)第1期德士古氣化爐的提溫操作金剛張濤(山東省兗礦魯南化肥廠(chǎng)滕州277527)摘要通過(guò)更換煤種使生產(chǎn)消耗得到了大幅度降低,生產(chǎn)能力得到了較大的捉高,但渣中可燃物較設計標提高了2-3倍。為此進(jìn)行了提高爐溫的試驗,考察渣中可燃物隨爐溫的變化關(guān)系,同時(shí)考核不同渣中可然物含量下的氧耗和煤耗。關(guān)鍵詞德士古氣化爐灰渣可燃物操作溫度兗礦魯南化肥廠(chǎng)的德士古氣化裝置自1993本次試驗的主要日的是考察渣屮可燃物隨爐年4月試車(chē)以來(lái)進(jìn)行了較多的技術(shù)改造,生產(chǎn)能溫的變化關(guān)系,同時(shí)考核不同渣中可燃物含量下力由年產(chǎn)8萬(wàn)t合成氨提高到年產(chǎn)10.7t,生產(chǎn)用的氧耗煤耗ε煤由原來(lái)的單一“七五"煤發(fā)展成多礦點(diǎn)混煤。隨1.2試驗原則及注意事項著(zhù)生產(chǎn)產(chǎn)量的提高、使用煤種的增多,灰渣中可燃(1)本次試驗氧氣流量不變、壓力保持穩定物含量也有所升高(表1)。分析其原因,認為操在(3.8±0.05)MPa,氧氣純度在9.6%以上,通作爐溫過(guò)低是主要因素,因此在200年4月進(jìn)行過(guò)逐漸降低煤漿泵轉速以提高O/C伯,最終達到了提高爐溫的試驗工作提溫之目的。表1不同煤種灰渣可燃物含量(2)以合成氣中C+H2的百分含量每降低項1993年194年1995年1996年1998年%為一個(gè)階段,每個(gè)階段穩定運行24h,每個(gè)階北i段從8:00開(kāi)始,氣體分析又增加了9:00和1:00北宿北宿楊落陵≯落2次(原是每個(gè)雙點(diǎn)分析1次)(3)爐溫提升應緩慢,煤漿泵轉速應緩慢降燃物)10-1515-202530操作溫1450I400140013501350(4)試驗時(shí)應嚴格監視合成氣溫度(≤℃)、合成氣成份、支撐板溫度(≤25℃)、爐壁溫度(≤260℃)、甲烷含量、排渣情況等,在上述參1試驗方案的制定數不出現異常時(shí)才能進(jìn)行下一步的試驗,否則試本次系統運行從200年3月11日開(kāi)始,試驗終止。驗時(shí)系統運行穩定,各項指標已得到優(yōu)化,試驗結(5)儀表車(chē)間應保持在線(xiàn)甲烷表的準確性,果應是具有代表性的并每天校驗1次德士古氣化爐高溫熱電偶的使用壽命一般不(6)試驗期間灰渣取樣每班2次(原每班1超過(guò)1周。本次試驗選在非初始開(kāi)車(chē)階段熱電次),分別在接班后的第三第六小時(shí)取樣:煤質(zhì)分偶已不能指示,只能以氣體成份為參考來(lái)標定爐析室分白班、中班隨時(shí)分析,分析結果及時(shí)上報至溫。盡管甲烷含量能較快地反映爐溫,但變化較相關(guān)部門(mén)決,受系統其它因素影響較大。CO+H2的百分含(7)試驗期間操作人員應真實(shí)地記錄工藝參量隨爐溫的升高而降低,雖變化慢一些,但受其它數,認真巡回檢查,氣化爐壁溫每2小時(shí)用紅外測因素干擾小,爐溫與CO+H2含量的對應關(guān)系較溫儀實(shí)測1次為確定,再現性較好,所以選定以CO+H的含量1L凵中國煤化工標定爐溫CNMHG+H2=83.85%),1.1試驗目的逐步降低煤漿泵轉速,提高OC值,使合成氣中第29卷化肥工業(yè)第期+H2的含量為8%-83%c(5)分析渣中可燃物,如果含量降至20%,試(2)第二階段再降低煤漿泵的轉速,使合成驗結束并恢復原工況氣中CO0+H2的含量為81%~82%c(3)第三階段再降低煤漿泵的轉速,使合成2試驗情況介紹氣中CO+H2的含量為80%~81%c2.1試驗過(guò)程(4)第四階段再降低煤漿泵的轉速,使合成(1)第一階段4月5日8:00開(kāi)始提爐溫至氣中CO+H2的含量為79%~80%。10:00基本調整完畢,目標值是CO+H2的含量為2試驗前后數據對比82%~83%并維持2h穩定運行項日①試驗前②第一③第二同比增加同比增加(2)第二階段4月6日8:00開(kāi)始提爐溫至段C0+H(%)83.8582.708184-1.15-2.0110:00調整完畢,目標值CO+H含量為81%O2(%)159416.9517.74+1.01+1.8082%,但因6日15:00跳車(chē)而停止試驗2.2數據對比H2產(chǎn)量試驗前后數據對比見(jiàn)表2t/d)3825328.18329.62-007+1.37煤氣產(chǎn)量km/d873.35882,70887,40+935+14.053試驗結果CO+H產(chǎn)量0726.3(1)操作爐溫的確定依據是煤的灰熔點(diǎn),般在煤的灰熔點(diǎn)FT以上50℃左右。由于所使用263.9264.8267.2+0.9+3.3的煤的灰熔點(diǎn)較低,所以爐溫也較低,試驗過(guò)程中總投煤漿量520.2506,7494.5高出正常爐溫約100℃,具有較大的風(fēng)險性比氧耗[m3(2)本次試驗雖然只進(jìn)行了2個(gè)階段即被終0m3(CO+360.436273679+23+75止,但從數據上看已顯示出趨向性H2)標態(tài)]3)從表2可以看出,在其它條件不變的情565.3554.0541.0.3-24.3況下(氧氣流量、煤漿濃度、產(chǎn)氨量),提高爐溫,比(CO+H: )氧耗增加,比煤耗降低,灰渣可燃物降低ε100m3煤氣1679.01742.0179.5+63+115.5m3(CO+H2)多耗氧分別為23m3(標態(tài))和75m煤漿)標態(tài)),1000m3(C0+H2)少耗煤分別為1l3平均煤漿濃度(66,326.5166.21+0.19-0.1lkg和24-.3kg。由此可見(jiàn),提高爐溫能提高煤的利灰渣可燃物(袋)439364731.83-749-12.13用率,降低生產(chǎn)成本,但還要綜合考慮比氧耗的增加和耐火磚的壽命等一系列因素折算成24h收稿日期001-10-08)心必必必必必分心辦必必辦?、诒乇丌谵k價(jià)命必必必必分必必必必②分分必分新型低溫甲醇催化劑交聯(lián)速度,生成較傳統催化劑活性表面積更大、熱種操作溫度較鉸傳統工業(yè)催化劑低100℃的穩定性更高的凝結物。凝結物成型后,在300甲醇合成催化劑目前正由美國 Apron工藝技術(shù)100℃下煅燒即得到成品。據稱(chēng),這種方法的生公司開(kāi)發(fā)。傳統的甲醇催化劑一般利用水溶性金產(chǎn)成本低于共沉淀法。此外,由于催化劑具有較屬鹽,通過(guò)共沉淀作用,由銅鋅或鋁的氧化物制好的熱穩定性,叮降低甲醇生產(chǎn)的能耗和成本備:新型催化劑的化學(xué)組成與之相同,但制造方日前該方法已用于生產(chǎn)氮氧化物的分解催化劑法不同。在新的合成工藝中,金屬氧化物與無(wú)機在100下使用吊h而無(wú)仟何活件損失粘合劑(如膠質(zhì)硅)混合,形成基質(zhì),活性金屬組份中國煤化工散于其間?；旌蠒r(shí),用無(wú)機酸噴淋基質(zhì),以加快CNMHG8郭景芝)