天然氣能量計量的技術(shù)進(jìn)展

石油與天然氣化工第44卷第1期CHEMICAL ENGINEERING OF OIL gas本期我天然氣能量計量的技術(shù)進(jìn)展陳賡良中國石油西南油氣田公司天然氣研究院摘要我國自2008年底發(fā)布GB/T22723-2008《天然氣能量的測定》以來(lái),開(kāi)展了大量實(shí)驗研究與現場(chǎng)測定工作,取得了一系列成果。但由于近年來(lái)國際上發(fā)布的一系列重要標準在我國尚未轉化并貫徹,故在溯源準則建立、分析系統測量誤差及其不確定度評估,以及蒙特卡洛模擬及其在能量計量中的應用等方面尚存在缺陷。最后對今后能量計量的技術(shù)開(kāi)發(fā)提出了4點(diǎn)建議關(guān)鍵詞天然氣能量計量測量誤差分析偏差不確定度蒙特卡洛模擬中圖分類(lèi)號:TE863.1文獻標志碼:ADOI:10.3969ss.10073426.2015.01.001Progress of natural gas energy measurement technologyChen gengliang(Research Institute of Natural Gas TechnologyPetro China Southwest Oil Gasfield Company, Chengdu 610213, China)Abstract: Since GB/T 22723-2008 Energy Determination for Natural Gas was issued, a lot of laboratory researches and field tests have been developed as well as many scientific and technological achievements are acquired. Because a series of IsO and foreign advanced standards are not transformedso far, there are some flaws in our technological development of natural gas energy measurement system, such as establishing traceability guideline of natural gas analysis evaluating measurement errorand uncertainty for analysis system, and Monte-Carlo simulation for uncertainty evaluation. Foursuggestions about technological development in future are presenteKey words: natural gas, energy measurement, measurement error, analy tical bias, uncertainty,Monte- Carlo simulation發(fā)展背景確定度對能量結算有重大影響,且流量Q測定結果不天然氣能量計量過(guò)程中,分析系統的準確性與確定度的影響也是同樣的。因此,進(jìn)人新世紀以來(lái),國致性關(guān)系到巨大的經(jīng)濟利益。根據英國 EffecTech公際法制計量組織(OML)國際標準化組織天然氣技司估計,座規模為50MW的燃氣電站,當電價(jià)為術(shù)委員會(huì )(SO/TC193)和氣體分析技術(shù)委員會(huì )0.06歐元W,h時(shí),如果能量計量系統的擴展不確S0TC158)分別發(fā)布或修訂了一系列重要標準。定度(U)為1%,對年產(chǎn)值的影響將達到270000歐例如,TH中國煤化工建議》(以下簡(jiǎn)稱(chēng)《國際元(見(jiàn)圖1)。根據天然氣供出能量計算公式E=H建議》CNMH⑤發(fā)熱量與沃泊指數的Q,不僅測定發(fā)熱量H的分析系統測量誤差及其不測定》、SO15796:2005《氣體分析分析偏差的調查和作者簡(jiǎn)介:陳賡良(1940—),男,教授級高工。1961年畢業(yè)于山東大學(xué)化學(xué)系,原任中國石油西南油氣田公司天然氣研究院院長(cháng),現任全國天然氣標準化技術(shù)委員會(huì )顧問(wèn),已發(fā)表論文170余篇,專(zhuān)著(zhù)8部。E- mail: Chengengliang@ petrochina,com.cr陳賡良天然氣能量計量的技術(shù)進(jìn)展2015處理》、ISO6974-2:2012《天然氣在一定不確定度下用評價(jià)與不確定度評價(jià)結合一體氣相色譜法測定組成第2部分:測量系統的特性和統(3)能量計量系統不確定度評定的核心問(wèn)題是偏計》、IsO16664:2004《氣體分析校準氣體及校準氣體差型誤差分析與評定,且此類(lèi)評定并非針對個(gè)別系統混合物的處理指南》與2012年發(fā)布的新版ⅠSO而是針對整個(gè)體系10723:2012《天然氣在線(xiàn)分析系統的性能評定》等。這(4)在測量模型不宜進(jìn)行線(xiàn)性近似的場(chǎng)合,以蒙些標準在大量工業(yè)實(shí)踐基礎上,對能量計量涉及測量特卡洛模擬法替代GUM法( ISO/IEC Guide98方法的溯源準則、測定系統的操作性能評價(jià)、測定結果2008《測量不確定度表示指南》進(jìn)行不確定度評定。的誤差處理及不確定度評定等重大技術(shù)關(guān)鍵均作出了2計量系統的分級及其準確度明確規定,并針對天然氣能量計量系統存在大量非線(xiàn)性輸入的特點(diǎn),規定了以概率密度傳播法(即蒙特卡洛國際法制計量組織發(fā)布的《國際建議》對天然氣計模擬, Monte Carlo simulation)評定整個(gè)系統不確定量系統的分級及其配置要求可以歸納為以下4個(gè)方度的原則與程序,從而奠定了按《國際建議》規定的以最大允許誤差(MPE)表示能量計量系統擴展不確定(1)計量系統的分級:《國際建議》將天然氣計量度的技術(shù)基礎。當前,國外正在根據本國具體情況試系統按準確度分為A、B、C三個(gè)等級,每個(gè)等級的最驗和/或驗證上述國際標準中的有關(guān)要求與規定,并據大允許誤差(MPE)又分為能量計量及體積(或質(zhì)量)此制定或修訂本國天然氣能量計量的有關(guān)法規規范計量?jì)煞N情況(見(jiàn)表1)與標準表1計量系統的最大允許誤差(MPE)Table 1 MPE for measurement system4500.004500典型燃氣電站最大允許誤差(MPE)計量系統3500.00電量輸出:500MW電價(jià):60歐元/Mw·hA級B級C級300.0025000能量計量系統轉換為體積計量轉換典型為質(zhì)量計量或直接進(jìn)±0.%±1.5%±2.0%6行質(zhì)量計量1000.00500.000.20.40.60.81.01.21.41.6(2)有關(guān)功能模塊的MPE:根據表1規定的MPEU(能量)/%要求,系統中各功能模塊(子系統)MPE見(jiàn)表2。表圖1能量計量存在的風(fēng)險Figure 1 Risk i2中所列數據僅應用于定型實(shí)驗和初次檢定。我國自2008年底發(fā)布GB/T22723-2008《天然表2計量系統中各功能模塊的MPETable 2 MPE of functional modul es in measurement system氣能量的測定》以來(lái),開(kāi)展了大量實(shí)驗研究與現場(chǎng)測定功能模塊最大允許誤差(MPE)工作取得了一系列成果。但由于上述一系列國際(子系統)標準在我國大多數迄今尚未轉化并貫徹,故嚴重影響了實(shí)施能量計量有關(guān)的若干基礎研究與技術(shù)開(kāi)發(fā)工作工況條件下的體積±0.7%6±1.20%±1.50%6(或質(zhì)量)的完成。與國外的技術(shù)進(jìn)展相對照,下列4個(gè)方面的參比中國煤化工±1.006±1.50問(wèn)題尤其重要CNMHG±1.00±1.00(1)《國際建議》規定,以能量測定值的最大允許誤差(MPE)作為天然氣計量站分級的基準,并據此進(jìn)有代表性的發(fā)熱量測定066±1.25%±2.00(發(fā)熱量間接測定)行計量系統的儀器儀表配置。轉換為能量實(shí)際計算實(shí)際計算實(shí)際計算(2)ISO10723:2012規定能量計量系統的精密度值的0.05%值的0.05%值的0.05%石油與天然氣化工第44卷第1期CHEMICAL ENGINEERING OF OIL gas在工況條件下,體積測量的MPE(計算出的絕對GBT18603-2001《天然氣計量系統技術(shù)要求》值)應大于或等于規定的(量值)最小偏差(Em),即應附錄A中的表A.1和表A.2是根據1998年OIML滿(mǎn)足式(1)發(fā)布的《國際建議草案》制定的,與本文摘自《國際建Em=2×MMQ×MPE(1)議》的表1~表4相對照就可看出,能量計量現已替代式中,MMQ為相關(guān)測量的最小測定值;MPE為表2體積計量成為當前發(fā)展的主流,主要反映于以下方(或表1)中所列值面(3)有關(guān)測量?jì)x表的MPE(不包括發(fā)熱量測定儀(1)從表1可以看出,《國際建議》是把能量測定器):為了滿(mǎn)足上述計量系統及其功能模塊的準確度要作為天然氣計量站的基準,即天然氣計量系統的分級求,計量系統中除發(fā)熱量測定儀器外的所有測量?jì)x表及其儀表配置均以能量計量為基礎而做出相應規定單獨進(jìn)行檢定時(shí),其MPE必須滿(mǎn)足表3所列要求)《國際建議》中把配套儀表的準確度用最大允許誤差(MPE)表示。測量?jì)x表的MPE雖然與測量不表3有關(guān)測量?jì)x表的MPETable 3 MPe of related measurement instruments確定度有所不同,但它給出的儀表示值誤差合格區間參數最大允許誤差(MPE)可以作為評定測量不確定度的依據。當直接采用儀表A級計量系統B級計量系統C級計量系統示值作為測量結果時(shí),由測量?jì)x表引入的不確定度分溫度±0.5℃0.5℃±1℃壓力士1%量可根據該儀表的MPE按B類(lèi)方法評定得到密度±0.35%±0.7%±1(3)將標準參比條件下的設計流量由原來(lái)的(分壓縮因子為)三檔修改為四檔,增加的第四檔建議采用“遠距離注:①天然氣每一種特性量值測量的MPE可按表3所列值的1/5估計。發(fā)熱量測定”(4)將發(fā)熱量(參數)分為兩類(lèi):直接測定發(fā)熱量(4)計量系統各功能模塊的最低設計要求:按的MPE分別為0.56(A級)1.0(B級)和1.0《國際建議》規定的設計準則,結合技術(shù)經(jīng)濟方面的考C級);而有代表性的發(fā)熱量測定(間接測定)的MPE慮,提出的計量系統各功能模塊的最低設計要求如表則分別降低為0.60%6(A級)1,356(B級)和2.04所列。C級)。根據《國際建議》,英國現行法規《輸氣管網(wǎng)準入協(xié)表4計量系統各功能模塊的最低設計要求Table 4 Minimum design requirements of functional定(NEA)》規定用戶(hù)接受天然氣的計算發(fā)熱量les in measurement system(COTE應與其支付的賬單相一致;用戶(hù)得到的天然標準參比條件下的氣發(fā)熱量必須與供氣公司的聲明值相符。因此,天然最大設計流量1000>1000>10000>100000Qm/(m3,h-)氣必須達到規定的發(fā)熱量值才允許進(jìn)入國家輸氣管計量曲線(xiàn)的誤差校正網(wǎng)分析系統的MPE不得超過(guò)0.1MJ/m3。就地檢定(校準)系統溫度轉換3能量計量系統的精密度與不確定度壓力轉換據文獻報導,2007年分別在川渝管網(wǎng)和西氣東Z值轉換就地發(fā)熱量和密度測定程發(fā)熱量測定√√√√√√√√√√輸一線(xiàn)進(jìn)行的能量計量現場(chǎng)試驗結果表明:“高位發(fā)熱量中國煤化工1%左右,達到GB/T(采樣或賦值)CNMHG確度要求(見(jiàn)圖2)”,單位時(shí)間間隔的此結論明顯欠妥流量記錄密度測量(替代溫度首先,上述現場(chǎng)試驗執行的是1995版ISO10723壓力和Z值轉換的有關(guān)規定,后者只能應用于精密度評定,不涉及不確準確度等級C(3%)B(2%)B~2%)A%)定度評定問(wèn)題。其次,目前我國用于能量計量分析系4陳賡良天然氣能量計量的技術(shù)進(jìn)展2015統質(zhì)量控制的標準氣體混合物(RGM)是由英國國家度的比例關(guān)系;二是各組分在不同濃度條件下的響應物理實(shí)驗室(NPL)進(jìn)口的認證級標氣,RGM公稱(chēng)不值與(儀器出廠(chǎng)時(shí)的)假定值相一致確定度為0.5%。2012年3月,NPL為鋼瓶編號NG但在實(shí)際操作過(guò)程中,分析儀器響應值的測量不356頒發(fā)的證書(shū)中標出的各組分的不確定度如表5所確定度將隨組分濃度變化而變化。對天然氣組成中的列,其中不確定度最大的兩個(gè)組分為正己烷(0.43%)多數組分而言,其測量不確定度是隨摩爾分數的增加和正戊烷(0.45%)。因此,圖2數據僅表明分析結果而增加,但也有些組分的不確定度在整個(gè)組成范圍內之間的相對偏差較小,管輸天然氣的氣質(zhì)相當穩定,分固定不變析儀器與方法的精密度較好。對在用的能量計量天然大多數在線(xiàn)分析儀在出廠(chǎng)時(shí),其默認設置為按內氣組成分析系統進(jìn)行測量誤差及其不確定度(的整體)置數學(xué)模型計算的假定響應函數為一條通過(guò)原點(diǎn)的直評定,必須執行ISO10723:2012的有關(guān)規定。線(xiàn)。如此設置所采用的響應值與組分濃度之比為常0.6數,并允許以一種標準氣混合物(RGM)應用于較寬范口A(yíng)站2007-04-08·B站2008-03-10.5}A站2007-04-18B站52008-07-11圍的被測組分濃度,這樣就導致偏差的產(chǎn)生(見(jiàn)圖3)。站2008-06-03·B站2008-07-12但在多數情況下,這一假定值與響應真值之差不是很0.4}=A站200-06-05C站208-03站2008-08-16口C站2008-0大,由此產(chǎn)生的偏差(相對)較小,般通過(guò)單點(diǎn)校準后口A(yíng)站2008-08-17C站2008-03-27B站2007-12-18C站2008-07-1B站2007-12-19口C站2008-07-14的測定值大體上可以接受。但對濃度很高的大組分B站2007-12-20口C站2008-07-150.2B站2008-03-1口GB/T18603規定尤其是甲烷組分,有時(shí)產(chǎn)生的誤差則可能相當可觀(guān),從而使偏差超出(法規、范圍或標準規定的)不確定度范圍驗站點(diǎn)30000圖2西氣東輸3個(gè)計量站點(diǎn)發(fā)熱量測定值不確定度圖校準氣體Figure 2 Uncertainty of determining calorific value in響應值3 measurement stations for West-East NG Pipeline Project15000N樣品值表5進(jìn)口RGM中各組分的不確定度5000樣品誤校準誤差摩爾分數/%Table 5 Uncertainty of measuring component concentrationin imported RGM摩爾分數/%摩爾分數/假定響應值‘真實(shí)’響應值氮氣20.680±0.042異丁烷4.963±0.021圖3偏差型誤差的來(lái)源正丁烷4.988±0.021Figure 3 Sources of bias error二氧化碳20.041士0.045異戊烷999+0.009正戊烷2.001±4.2響應函數的類(lèi)型己烷0.9853士0.004IsO10723:2012要求使用高質(zhì)量的RGM來(lái)評注:①不確定度為標準不確定度乘以包含因子k=2,包含概率為價(jià)分析儀器的性能。不同實(shí)驗用RGM中被測組分的濃度不同,以便適應預定的測量范圍。不論測量不確定度在整個(gè)預定的濃度范圍內是否有變化,都可以通4分析系統的偏差及其不確定度過(guò)對v中國煤化工進(jìn)行評定。啊應函數4.1偏差(型誤差)的來(lái)源的類(lèi)型CNMHG方程,多項式級別愈高在天然氣能量計量系統中,如果分析儀器(一般為則應用就愈復雜。對每種組分,需要涵蓋測量范圍內氣相色譜儀)正確地按使用目的進(jìn)行了配置,其性能可的7個(gè)不同濃度來(lái)定義三次方程,如果經(jīng)驗知識表明以由以下兩個(gè)特性來(lái)表征:是以重復性表示的測量不可能是三次方程時(shí),也可以5個(gè)不同濃度來(lái)定義二不確定度,以便能很好地確定分析儀器響應值/組分濃次方程,或以3個(gè)不同濃度來(lái)定義一次方程。然而,大石油與天然氣化工第44卷第1期CHEMICAL ENGINEERING OF OIL gas多數情況下并不存在此類(lèi)信息,故一般都傾向于使用規范專(zhuān)門(mén)應用于測量模型不宜進(jìn)行線(xiàn)性近似的場(chǎng)合,7個(gè)不同濃度的實(shí)驗數據以確定合適級別的響應函因為在此場(chǎng)合下按JF1059.1—2012《測量不確定度數。每個(gè)組分的真實(shí)校準函數Fm[x]的表達式評定與表示》規定的GUM法確定輸出量的估計值和如式(2)所示,式中a表示校準函數方程中的各項有標準不確定度可能變得不可靠。同時(shí),對于象我國這關(guān)參數。樣每年表觀(guān)消費量已經(jīng)達到約1500×10m3的天然x=a+ax+ax2+ax(2)氣消費大國,其輸配系統涉及數量十分龐大的、用于發(fā)同樣,真實(shí)分析函數Gm[y]的表達式如式(3)熱量間接測定的氣相色譜儀,且儀器型號眾多,如此巨所示,式中b表示分析函數方程中的各項有關(guān)參數。大的樣本數量也無(wú)法以GUM法進(jìn)行測量不確定度評大多數情況下儀器出廠(chǎng)時(shí)均設定b=b=b=0定。因此,SO10723:2012規定了以CMC模擬評定x=G.m[y]=b+by+by2+by2(3)氣相色譜分析系統不確定度的方法及其程序在式(2)和式(3)中,y是分析儀器對組分i響應CMC模擬的基本原理是:可通過(guò)測量無(wú)窮多個(gè)值的平均值;x是天然氣樣品中組分i的摩爾分數組成位于規定操作范圍內的參比氣體混合物,對由儀根據JF1059.1一2012《測量不確定度評定與表器引起的誤差和不確定度進(jìn)行完整評估,但實(shí)際上這示》的規定,校準氣體混合物(RGM)中組分i的摩爾是不可能實(shí)現的。通常采用的做法是:在預定的濃度分數的標準不確定度(x)可由儀器制造廠(chǎng)提供的范圍內測量少量RGM,據此確定每種組分響應函數包含因子k通過(guò)式(4)計算,式中Um[x,]表示的數學(xué)表達式。然后,用這些真實(shí)響應函數、儀器數據RGM中x組分測量結果的擴展不確定度。系統假定的響應函數及儀器所用工作校準氣體混合物(4)(wMS)的參考數據等信息模擬儀器的性能特征。最4.3誤差與不確定度的計算后,再用試算方法對氣體混合物進(jìn)行大量的離線(xiàn)模擬大多數情況下儀器出廠(chǎng)時(shí)設定的分析函數如式測量從而確定測量系統固有的性能基準,建立數學(xué)模(5)所示。同樣,進(jìn)行操作評價(jià)時(shí)由RGM得到的真實(shí)型。根據分析系統的具體情況,測量偏差及其不確定校準函數則如式(6)所示。這兩條函數曲線(xiàn)在圖3所度(即偏差的分布范圍)評定大致需經(jīng)過(guò)以下步驟示的校準點(diǎn)相交,據此可以由式(7)求得未經(jīng)歸一化的(1)確定商品天然氣組成及其組分變化范圍。組分i的摩爾分數x:m。所有組分經(jīng)歸一化后的絕(2)在離線(xiàn)分析器上確定響應函數類(lèi)型。對誤差δx可以由式(8)與式(9)計算。(3)確定校準氣體混合物(wMS)組成及其不確定度Gi asm (yi(5)Fi true(xi)(4)進(jìn)行實(shí)驗設計。(6)Gi.asm[ Fi tme(xi.true)(5)計算測量結果的偏差及其分布(不確定度)。Gi asm F; true(xi eal)(7)具體實(shí)驗方案為構建一個(gè)至少應包括10000個(gè)i,meas2i. mea(8)隨機樣品氣組成的數據集,其中各組分摩爾分數皆位∑x℃z,meas于整個(gè)輸配系統所考慮的全部計量站可能出現的天然氣組成范圍內。嚴格地講,模擬中所選用的組成也并,, mens -x(9)不完全是隨機的,而是根據長(cháng)期工業(yè)經(jīng)驗得到的某種5蒙特卡洛( Monte-Caro,CMC)模擬組分中國煤化工分濃度的已知關(guān)系確定5.1基本原理CNMH氣(模擬組成)發(fā)生器根據 ISO/IEC Guide98-3/ Suppl.1:2008《用蒙對有關(guān)丁烷和戊烷異構體與正構體的關(guān)系就是采用這特卡洛法傳播概率分布》的有關(guān)規定,我國于2012年些經(jīng)驗規則。由于采用了這些經(jīng)驗規則,實(shí)際樣品中發(fā)布了國家計量技術(shù)規范JF1059.2一2012《用蒙特不存在的非自然界生成的天然氣組分就不會(huì )出現于?？宸ㄔu定測量不確定度技術(shù)規范》。此項計量技術(shù)擬樣品組成之中6陳賡良天然氣能量計量的技術(shù)進(jìn)展201552計算公式值在CMC模擬過(guò)程中,每進(jìn)行一次試算就能得到U(P)=k×l(6P)(14)組x的真值和測定值,將兩者分別代入式(10)就可5.3模擬結果以按IS06976:1995《天然氣熱值、密度和相對密度的文獻[5報導了英國 Effectech公司按英國國家計算》規定的方法計算出該天然氣樣品的體積基高位輸氣管網(wǎng)中商品天然氣組成情況,進(jìn)行整個(gè)能量計量發(fā)熱量真值CVm與測定值CVm。然后,就可以得到分析系統不確定度評定的一個(gè)實(shí)例。確定試驗氣體組高位發(fā)熱量測量誤差的表達式,見(jiàn)式(11)。式(11)也成范圍,并據此確定7個(gè)不同的試驗氣體組成后,在離同樣可應用于氣體密度等測量誤差的計算。線(xiàn)氣相色譜儀上進(jìn)行重復試驗,每種組分取得的測定CV= Hs [a, V(t,p2)]結果按ISO6143:2001《氣體分析標定用混合氣體成Hs(t,P)]分的測定比較方法》的規定,用最小二乘法對該組分Zmix(t p2進(jìn)行回歸分析而分別求得校準函數中的參數a和分xXH[×R,析函數中的參數∑x×、b表6列出了由10000個(gè)隨機樣品進(jìn)行CMC模擬式中,為氣體燃燒溫度,K;t為氣體計量溫度,K;p而求得的典型組成范圍內組分濃度和高位發(fā)熱量測量結果的平均誤差δP。CMC模擬的另一個(gè)特點(diǎn)是可以為氣體計量壓力,kPa;H[t]為在燃燒溫度為t時(shí)將測量結果不確定度的概率密度函數分布可視化(見(jiàn)組分i的理想氣體摩爾基高位發(fā)熱量,kJ/ml,參見(jiàn)圖4)。由于甲烷是商品天然氣中濃度最高的組分,在SO6976:995的表3;R為摩爾氣體常數,831472本例中其設定的濃度范圍為63.81%~98.49%,故以J/mol·K;b為規定溫度與壓力下的求和因子。甲烷濃度為變量而得到的高位發(fā)熱量測定值的平均誤oCVmeas=CVmeas-CV(11)差分布范圍最具代表性。圖4所示數據表明,RGM由于CMC模擬過(guò)程中假定的組分濃度及其計算而得的高位發(fā)熱量不存在不確定度,故模擬結果得到表6典型組分的組成范圍及平均誤差Table 6 Composition range and average error的組分濃度及其計算出的高位發(fā)熱量測量偏差的不確of typical components定度u(δx)和u(δP),就分別等于組分濃度測定值及組分y(校準氣體)y(組成范圍)平均誤差其計算而得的高位發(fā)熱量的不確定度u(x,mcm)和E(xu(Pm)。因此,根據CMC模擬結果,可由式(12)計4.4950.000~10.0000.015算組分濃度及其計算的高位發(fā)熱量的平均測量偏差氧化碳0.000~7.0000.012δP,式中δP則表示在總數為n次的模擬測量過(guò)程中甲烷78.000~97.960-0.041第t次測量結果的測量偏差。求得δP后,可由式(13)乙烷6,9780,000~12.0000,013計算測量平均偏差的不確定度度l(GP);并可由式丙烷3.2790.000~6.890(14)計算其擴展不確定度U(6P),式中h為合適的包異丁烷0.000~1.000含因子,目前使用包含因子k=2,包含概率為0.95正丁烷0.50120.000~1.0000,001∑δP6P=(12)中國煤化工異000~0.350CNMHG(6P)=[6PH+u(6P)(13)正0.10920.000~0.3500.000式中,u(6P)為由n個(gè)組成中每個(gè)組成計算出的高位正己烷0.10990.000~0.3500,00發(fā)熱量的偏差的方差;[GP]為n個(gè)組成中每個(gè)組成發(fā)熱量/31.6~40.0061的測量偏差的標準不確定度平方n2[6P]的算術(shù)平均(MJ·石油與天然氣化工第44卷第1期CHEMICAL ENGINEERING OF OIL gas中甲烷濃度約為82%時(shí)接近測量誤差擴散的最小點(diǎn),6建議RGM中甲烷濃度愈高則測量誤差分布范圍愈大,即(1)參照ISO14111-1997《天然氣分析溯源性準其測量不確定度也愈大。圖5所示數據則表明,平均則》與IsO15971-2008有關(guān)規定,盡快建立我國商品誤差δP的不確定度數據絕大多數分布在紅色區域內,天然氣分析和熱量計測定的溯源準則及其配套RGM由此估計最大平均誤差(MPE)的分布區間為-0.1的分級與命名。0.08MJ/m3,符合英國《輸氣管網(wǎng)準入協(xié)定(NEA)》(2)在修訂GB/18603-2001《天然氣計量系統的規定。同時(shí),從圖5中模擬數據的分布可以確定被技術(shù)要求》的過(guò)程中,考慮采用國際建議中以MPE表測量為正態(tài)分布,故對應的包含因子k=2,包含概率示計量系統準確度的有關(guān)規定,以利于對我國輸氣管為0.95,MPE的分布區間即為其包含區間。網(wǎng)能量計量系統的不確定度作整體評價(jià)。0.15(3)參照ISO10723:2012的有關(guān)規定,盡快開(kāi)展0.10(在用)天然氣能量計量系統測量偏差及其不確定度整體評估的相關(guān)技術(shù)開(kāi)發(fā)(4)盡快開(kāi)展蒙特卡洛模擬及其在能量計量中的應用研究。0.10參考文獻勤.天然氣能量計量在我國應用的可行性與實(shí)踐[].天然氣工880828486889092949698(甲烷)/%業(yè),2014,34(2):123-1294以甲烷濃度為變量的測量誤差分布圖[2]黃黎明,陳賡良,張福元,等.天然氣能量計量的理論與實(shí)踐[MFigure 4 Change curve of measuring error with北京:石油工業(yè)出版社,2010:39methane concentration[3]BASIL M, PAPADOPOULS C, SUTHERIAND D, et al. 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