城市煤氣低溫甲醇洗凈化工藝模擬與改造研究

第44卷第6期化肥設計Dec.20062006年12月Chemical Fertilizer Design設計技術(shù)城市煤氣低溫甲醵洗凈化工藝模擬與改造研究關(guān)威,張述偉,管鳳寶,吳德民(大連理工大學(xué)化工學(xué)院,遼寧大連116012)摘要:應用 Aspen Pυs軟件,采用改進(jìn)的PSRK熱力學(xué)模型,在完威對工藝流程設計工況模擬分析的基礎上,針對低溫甲醇洗工藝在生產(chǎn)中出現的凈化氣和放空氣硫含量趯標問(wèn)題,提出了4項改進(jìn)措施,對改造方案進(jìn)行了模擬和優(yōu)化。關(guān)鍵詞:低溫甲醇洗;過(guò)程模擬; Aspen Plus;工藝改造中圖分類(lèi)號:TQ546.5文獻標識碼:A文章編號:1004-8901(2006)06-0017-06Simulation, Reformation and Study on Rectisol Process of City Coal GasGUAN Wei, ZHANG Shu-wei, GUAN Feng-bao, wU De-miChemical Process Department, Chemical Engineering College, Dalian Science Engineering University, Dalian Liaoning 116012 China)Abstract: Using Aspen Plus software and adopting improved PSRK thermo-dynamic model, based on successful simulation analysis of the designconditions, in allusion to problem that the sulfur content exceeded standard requirement for purifying gas and venting gas caused in productioprocess, four items of reformation measures were suggested, simulation and optimization were made for reformation schemes.Key words: Rectisol process; process simulation; Aspen Plus; process reformation采用煤加壓氣化技術(shù)生產(chǎn)的城市粗煤氣中往筆者結合 Aspen Plus軟件強大的流程模擬功能往含有一定量的輕烴物質(zhì)、二氧化碳、硫化氫、氨氣和準確的物性庫,采用統一的熱力學(xué)模型成功完成以及苯等有害雜質(zhì),在煤氣并人城市煤氣管網(wǎng)之前了設計工況全流程模擬,分析了導致凈化氣含硫的必須將這些雜質(zhì)脫除1。低溫甲醇洗凈化法是原因,對主要工藝參數進(jìn)行了優(yōu)化,采用增加水洗種典型的物理吸收方法,它利用甲醇在低溫下對塔和共沸塔的改進(jìn)方案較好地解決了脫除氨和苯H2S,CO2等氣體吸收量大、選擇性高等特點(diǎn),使粗的問(wèn)題,為裝置的改造提供了依據。煤氣得到很好地凈化31工藝流程目前國內引進(jìn)的大型煤氣化裝置中采用低溫甲醇洗凈化方法的已有十幾套。多數裝置由于擴該工藝過(guò)程包括原料氣冷卻分離、甲醇三段吸產(chǎn)或原料改變都面臨著(zhù)工藝改造,其中低溫甲醇洗收、閃蒸膨脹再生、甲醇熱再生及萃取再生5個(gè)部?jì)艋到y的改造頗為繁雜。采用 Aspen Plus軟件對分,工藝流程見(jiàn)圖1。進(jìn)入裝置的粗煤氣,首先經(jīng)過(guò)低溫甲醇洗凈化系統進(jìn)行全流程模擬,有利于弄清裝有文丘里噴嘴的強洗滌器將夾帶的固體物質(zhì)及原有工藝存在的問(wèn)題,進(jìn)而對改造工況各個(gè)工藝參粉塵除去,再與本裝置有關(guān)的冷物流換熱,原料氣數進(jìn)行進(jìn)一步研究,從而縮短方案設計時(shí)間,達到被冷卻到-28℃左右,進(jìn)入吸收塔預洗段。粗煤氣工藝優(yōu)化和節能降耗目的。在此脫除全部輕質(zhì)油等雜質(zhì)后,進(jìn)入主洗段脫除全某氣化廠(chǎng)采用空氣分離、魯奇煤氣化、部分氧部硫化物和部分CO2。冷甲醇在終洗段將殘余CO2化等裝置生產(chǎn)甲醇,其中凈化裝置的低溫甲醇洗工脫除后凈煤氣經(jīng)回收冷量送往甲醇合成裝置。吸藝在生產(chǎn)中凈化氣及放空氣硫含量嚴重超標凈煤收塔終洗段塔底的甲醇,一部分噴淋到主洗段,另氣中硫含量高于規定的0.1×10°,放空氣中硫含徑CQ瀘縮門(mén)裝膨瞇再生后循環(huán)回吸收量高于規定的50×10°。由于原料煤性質(zhì)的改變,塔中國煤化工答底含硫的甲醇進(jìn)入導致原料氣中新增加了氨和苯等有害物質(zhì),對工藝COCNMHG醇送入萃取塔處理,危害很大,必須對現有裝置進(jìn)行分析和改造,以脫作者簡(jiǎn)介:關(guān)威(1981年-),男,黑龍江佳木斯人,大連理工大學(xué)除有害物質(zhì)。2004級碩士研究生,研究方向為化工工藝過(guò)程的模擬與優(yōu)化化肥設計2006年第44卷萃取出的輕油作為副產(chǎn)品。塔底甲醇和水的混合CO2氣體作為放空氣排出。塔釜含硫的甲醇液經(jīng)換物送入甲醇水分離塔,塔頂蒸餾出的甲醇送至CO2熱后送至甲醇熱再生塔。塔底再生出的高濃度甲濃縮塔中段,塔底的水一部分循環(huán)回萃取塔作為萃醇經(jīng)氨冷器降溫至-5σ℃后循環(huán)送亼吸收塔終洗取液,另一部分作為工藝水排出系統。CO2濃縮塔段塔頂。甲醇熱再生塔塔頂采出約含40%H2S的塔頂閃蒸出的氣體作為燃料氣用噴射器送至電站,混合氣體,經(jīng)一系列換熱器降溫后進(jìn)入閃蒸罐進(jìn)由該塔中部排出的甲醇送到H2S濃縮塔。在塔中,步回收甲醇,閃蒸出的H2S氣體去克勞斯硫回收裝含硫氣體逆流向上被甲醇吸收,同時(shí)CO2被解吸出置,罐底部閃蒸出的甲醇與其他冷凝液一起送至閃來(lái)。H1S濃縮塔塔頂含有小于50×10-°硫化物的蒸罐凈化煤氣去甲醇裝置酚水爭煤氣氣去硫回收裝置lco氣放|料氣還℃去電款水廠(chǎng)圖1低溫甲醇洗工藝流程—強洗滌器;2—吸收塔預洗段;3—吸收塔主洗段;4—吸收塔終洗段;5-℃O2濃縮塔;6萃取塔;7-甲醇水分離塔;8-H-S濃縮塔;9—甲醇熱再生塔;10CO2濃縮塔:11—一閃蒸罐;12-閃蒸罐表2單元操作模型2設計工況模擬參數名稱(chēng)模型兌明2,1原料組成K2-K04嚴格蒸餾塔由氣化生產(chǎn)的粗煤氣中,除含有N2和H2之K07、K09RadFra帶再沸器精餾塔嚴格液一液萃取器外,還含有大量的氣態(tài)輕油、飽和水分、H2S和CO2W09-Ww16Heater加熱器/冷卻器等雜質(zhì)。粗煤氣的組成見(jiàn)表1。Heat雙物流換熱器表1粗煤氣進(jìn)料組成B02-B04雙出口閃蒸罐混合器系列Mixer多流股混合器溫度壓力流量組成/摩爾分數泵系列泵/液壓透平℃/kPa/kg·hlH2OCO2H2CH4輕油CON2H2S多出口分流器282300700000.0010.3590.4780.0810.0120.0640.0040.001嚴格閥2,2單元操作模型23低溫甲醇洗工藝流程涉及塔、壓力變送器、換中國煤化工直接影響到計算結熱器等單元操作,工藝復雜,回路眾多,必須選取合果CNMH(果的準確性。由于適的單元操作模型才能實(shí)現全流程的成功模擬。低溫甲醇洗系統包括十多個(gè)組分,是非理想性較強所選用的單元操作模型見(jiàn)表2的多組分極性體系,且溫度、壓力操作條件范圍寬第6期關(guān)威等城市煤氣低溫甲醇洗凈化工藝模擬與改造研究廣(-60-150℃,0.1~6MPa),氣液平衡規律的洗系統過(guò)程單元涉及物質(zhì)特點(diǎn)以及操作條件等,從描述與計算比較困難,必須在 Aspen Plus軟件提供多物性計算方法中選擇了幾種較適宜的方法進(jìn)的眾多物性計算方法中尋找并開(kāi)發(fā)適合低溫甲醇行模擬計算,然后以工廠(chǎng)提供的設計數據(見(jiàn)表3洗系統的模型。為基準,將凈煤氣(7號流股)的模擬結果與設計數利用軟件自帶的物性方法決策樹(shù)可以大大縮據進(jìn)行對比,從而確定了適用于全流程模擬的物性小計算方法的范圍。為此,筆者首先根據低溫甲醇計算方法。表3不同物性計算方法下的凈煤氣流股的模擬結果凈煤氣(7號流股)模擬值設計值物性計算方法SR- POLARRK一 ASPENPSRK改進(jìn)的FRK溫度℃壓力/kPa21502150215021502150流量/kg·h摩爾組成CO20.014433×100.0300.7720.7880000.7360.1220.1210.118輕油0,0080.00】21x100.0100.0]00.00.1000.1000.0060.006無(wú)12×10-6<0.1×10-6在低溫甲醇洗工藝中,多功能吸收塔是核心設最終實(shí)現低溫甲醇洗系統全流程的順利收斂。關(guān)備,用于完成原料氣H2S和CO2的脫除,其模擬結鍵流股的計算結果與設計值的對比見(jiàn)表4果直接影響物性計算方法選擇的合理性,因此十分模擬分析結果表明,應用 Aspen Plus進(jìn)行低溫重要。經(jīng)過(guò)多重篩選,選取了適用于預測低溫、高甲醇洗模擬是成功可靠的,從而可以進(jìn)行改造工況壓非理想系統的PRwS和PRK,適用于富氫系統的研究。大小形狀極不對稱(chēng)系統的RK- ASPEN,以及適用3改造工況模擬于強非理想高壓系統的SR- POLAR。這4種方法被認為可能是描述低溫甲醇洗系統較好的熱力學(xué)3.1原料氣的變動(dòng)情況計算方法。將4種方法應用于對多功能吸收塔的工廠(chǎng)在實(shí)際運行中原料氣組成發(fā)生變動(dòng),CO2模擬計算,并將凈煤氣的模擬值分別與設計值進(jìn)行和H2含量有所降低,而CO含量增加,H2S含量不對比,結果見(jiàn)表3。變,原料氣除了含有輕油外,還含有苯和氨。改造由表3可知,在選擇的4種物性計算方法中,工況的粗煤氣組成見(jiàn)表5。由于原料氣發(fā)生上述變PSRK的計算結果與設計值吻合最好,摩爾流量誤化,現有的裝置不能滿(mǎn)足生產(chǎn)要求,需要進(jìn)行改造。差為005%,但其組分的摩爾分率仍然存在一定差32改造方案的目的異。通過(guò)調整FSRK物性方法的混合規則,使用改(1)以煤為原料加壓氣化制得的粗煤氣中,不可進(jìn)的PSRK方法模擬出的組分摩爾分率模擬值與設避免地含有一定的氨氣組分,而氨與水及CO2反應計值基本一致,最大誤差為0.03%。其他幾種物性生成碳酸氫銨結晶,最終會(huì )導致系統某部位的堵塞方法對于描述低溫甲醇洗的計算存在不同程度的或被甲醇吸收生成(NH4)2S后返回到洗滌塔塔頂,分誤差。事實(shí)上,采用改進(jìn)的PRK方法對其他各設解成NH3和H2S,造成凈煤氣總硫含量超標3。因備以及全流程進(jìn)行模擬計算后,結果都與設計值吻此,在進(jìn)入洗滌塔之前,必須采取措施,使進(jìn)入洗滌塔合良好,說(shuō)明采用改進(jìn)的PSRK物性計算方法進(jìn)行的粗煤氣中氨含量降低至1×10以下低溫甲醇洗全流程模擬是可行并成功的。粗氣由撾加的苯組分易溶于甲醇,24設計工況模擬結果而且中國煤化工士及熱再生等常規方采用以上的單元模型及計算方法,首先準確完法CNMH塔內逐步累積,使成每個(gè)單元操作的模擬,再逐步將其累加,通過(guò)調甲醇吸收H2S和CO2的效果下降。目前該廠(chǎng)實(shí)際整斷裂流股收斂參數、收斂方法以及計算順序等,生產(chǎn)凈煤氣中的硫含量為3.0×10-6~6.0×10-6,20化肥設計2006年第4卷大大超過(guò)0.1×10以下的設計指標。本套低溫甲形成三相共沸物5,現有裝置仍然不能保證苯的完全醇洗系統雖然已經(jīng)有萃取裝置,但由于苯、甲醇和水脫除。表4關(guān)鍵流股的模擬結果與設計數據對比序號種類(lèi)溫度/℃壓力/kPa煤氣成分/摩爾分率流量/kg·h-1輕油模擬值2S再生氣設計值2302模擬值38100.8230.0630.0680.028CO2閃蒸氣設計值39700.8360.0470.0630.029<10×10-6模擬值0.01232×10CO2放空氣設計值10983<0.0010.0040.012<50×10-615模擬值8890.8050.075720.02771×10-6乏氣設計值66600.8260.0530.0650.02760×10模擬值輕油表5改造工況粗煤氣進(jìn)料組成組成/摩爾分率溫度/℃壓力/kPa流量/kg·h-1NH, CsHe0.30540.43720.08650.01100.14990.0038500×10-60.00100.0010(3)凈煤氣中含硫問(wèn)題除上述原因引起之外,個(gè)水洗塔,部分流程發(fā)生變化,換熱網(wǎng)絡(luò )匹配及設原設計的流程也存在一定的缺陷。從設計工況的備參數都需要做出相應的改變。對于新增的設備,模擬結果可以看出,從甲醇水分離塔塔頂采出的44由于沒(méi)有單元設備參數及操作條件的設計數據,需號物流中含有大量的H2S(約3.0%),將此物流通要根據設計工況的模擬數據和 Aspen軟件提供的靈到CO2濃縮塔相當于將硫從有硫區送到無(wú)硫區,導敏度分析功能進(jìn)行工藝參數優(yōu)化。共沸塔作為凈至半貧液甲醇含硫。原流程的這種缺陷直接造成化苯的重要設備,其塔底水、甲醇混合物中苯的含生產(chǎn)過(guò)程中凈煤氣和放空氣的H2S含量超標。量對后續工藝的影響至關(guān)重要(4)強洗滌器中的文丘里噴嘴雖然能洗滌粗煤對塔頂回流比進(jìn)行靈敏度分析,回流比的變化氣中夾帶的固體物質(zhì),但阻力較大,不能保證凈煤氣對塔頂苯產(chǎn)品純度以及共沸塔熱負荷的影響見(jiàn)圖按照設計壓力進(jìn)入甲醇合成裝置,影響后工序生產(chǎn)。3。在共沸塔回流比大于3.0后,塔頂苯純度基本保33改進(jìn)措施持在73.66%,而隨著(zhù)回流比的增大,塔頂冷凝器和在對原設計工況成功模擬的基礎上,針對工廠(chǎng)塔底再沸器的熱負荷增大。為節省能量消耗,在保實(shí)際存在的問(wèn)題,提出以下4種改進(jìn)措施。證苯從塔頂完全采出的前提下,將回流比定為3。(1)在進(jìn)入洗滌塔之前,增設1個(gè)水洗塔,用冷在此條件下,共沸塔塔底的苯含量的計算結果為卻后的鍋爐給水清洗粗煤氣,使粗煤氣中的氨含量810×10,符合低于1×10-°的標準。在改造工況降低至1×10°以下的模擬計算中,主要塔器及換熱設備參數不動(dòng),物(2)在萃取塔和甲醇水分離塔之間增設1個(gè)共性方法也保持不變。沸塔,將苯脫除至1×10“以下。3.5改造方案模擬結果(3)從甲醇水分離塔塔頂采出的44號流股改將以上優(yōu)化方案應用到低溫甲醇洗改造工況為通入CO2濃縮塔底部。的模擬計算中,最終得出改造工況主要流股和各塔4)由于新增加的水洗塔能夠有效地脫除粉塵的模擬計算結果,見(jiàn)表6。該結果可作為低溫甲醇和其他固體雜質(zhì),因此可將文丘里噴嘴取消以減少洗氣體阻力中國煤化工答后,進(jìn)入的粗煤氣34改造方案的模擬與優(yōu)化中刻CNMHG,洗滌塔塔頂凈煤氣對低溫甲醇洗系統進(jìn)行改造工況模擬,改造工中H2S含量體積分數為8×10ˉ°,凈煤氣流量為藝流程見(jiàn)圖2。從圖2可以看出,改造后增加了225315kg/h;②CO2放空氣中的H2S含量體積分數第6期關(guān)威等城市為產(chǎn)冼凈化工藝模擬與改造研究21為25×10-°,符合環(huán)保要求;③H2S再生氣饣度滿(mǎn)足改造要求。改造方案對原裝置改動(dòng)很小,且節為-45℃,H2S含量體積分數為40%。以上扎灬均省投資,易于實(shí)施。凈化煤氣去甲醇裝置凈煤氣鍋爐給粗煤氣S氣去硫回收裝置CO2氣放空燃料氣乏氣去電站圖2低溫甲醇洗改造工藝流程—水洗塔;2一吸收塔預洗段;3-吸收塔主洗段;4—吸收塔終洗段;5-CO2濃縮塔;6一萃取塔;7一甲醇水分離塔;8-H2S濃縮塔;9一甲醇熱再生塔;0-CO2濃縮塔:11一閃燕罐;12—閃燕罐;l3一共沸塔Plus軟件,應用改進(jìn)的PSRK物性方法對低溫甲醇0.07366522000000.073660洗裝置的模擬基本可行,可應用于設備的設計計0.073655算性能校核以及實(shí)際生產(chǎn)的改造。0.073650(2)對改造工況的模擬結果表明,增加水洗塔,可將粗煤氣中的氨減少到1×106以下。增加共沸塔,可將進(jìn)入甲醇水分離塔之前的苯脫除至0.073630200000.8×10-6。通過(guò)對流程的改造,凈煤氣中H2S含2.0222.42.6283.03.23.43.6384.0量低于0.1×10-6,可以解決工廠(chǎng)實(shí)際存在的問(wèn)題。圖3共沸塔回流比對塔頂苯含量及塔熱負荷的影響(3)采用統一的熱力學(xué)模型對低溫甲醇洗工一再沸器熱負荷;■一冷凝器熱負荷;口一塔頂苯濃度藝進(jìn)行了全流程模擬,調整并優(yōu)化了共沸塔的操作參數,保證了塔底苯含量低于1×10的工藝指標4結論(4)對低溫甲醇洗工藝全流程的模擬,有利于(1)對設計工況的模擬結果表明,使用 Aspen分析工藝原理,為進(jìn)一步擴產(chǎn)改造奠定了基礎。表6改造工況主要流股計算結果溫度壓力流量組成/摩爾分率流股位號 / kPa /kg·h-1CO2輕油CH粗煤氣2282300700000.3040.4380.0860.0110.1500.003812×10-”0.0010.00凈煤氣0.030.6270,116中國煤化工2×108×10-H2S再生氣39-450.60CO2閃蒸氣11-2950040200.8380.0470.061CNMHGCO2放空氣241020401000.983<0.0010,0040.0120.00125×10“6下轉第35頁(yè))第6期馮凱甲醇裝置一段轉化爐運行分析35·對流段輔助燒嘴一直沒(méi)有啟用。進(jìn)出口溫度的運行數據與設計要求的操作溫度比(2)原因分析裝置滿(mǎn)負荷運行時(shí),各組盤(pán)管較見(jiàn)表1。表1各組盤(pán)管進(jìn)出口設計溫度與實(shí)際溫度對比項目名稱(chēng)混合原料氣預原料氣預熱盤(pán)過(guò)熱蒸汽盤(pán)管鍋爐循環(huán)水盤(pán)燃料天然氣預鍋爐給水預熱精制水預熱盤(pán)熱盤(pán)管進(jìn)出口管進(jìn)出口管進(jìn)出口熱盤(pán)管進(jìn)出口盤(pán)管進(jìn)出口管進(jìn)出口沒(méi)計溫度/℃350/530125/390140/19440/106實(shí)際溫度/℃292/484115/459246/325250/25035/294139/18447/70從表1數據對比可以看出,第1組混合原料氣(3)解決辦法對流段7組盤(pán)管的運行指標與預熱盤(pán)管的進(jìn)出口溫差已經(jīng)達到設計要求范圍,盤(pán)設計要求存在不同程度的偏差是諸多因素的綜合管自身?yè)Q熱能力基本符合設計要求。但在實(shí)際運影響所導致的,短期內不會(huì )影響裝置的安全運行,行中,由于中壓蒸汽過(guò)熱度不夠,使得進(jìn)入轉化爐若長(cháng)期運行,則涉及到原料消耗和能耗的增加,包的蒸汽溫度較低,加之冷凝液汽提塔的投運,使汽括觸媒使用周期縮短和能量損失。轉化爐對流段提后入轉化爐的蒸汽溫度更低。從爐子整體考慮,盤(pán)管組的設計改造是一項非常復雜的工作,其技術(shù)該盤(pán)管換熱能力明顯不足,應適當增加換熱面積,含量高、難度大,牽一發(fā)而動(dòng)全身,必須經(jīng)過(guò)專(zhuān)業(yè)設以提髙原料氣進(jìn)入轉化管的溫度,降低進(jìn)入對流段計人員的嚴格核算,在充分考慮設備安裝和裝置運煙氣的溫度,緩解后序設備超溫現象。由于第2組行實(shí)際情況的基礎上,從轉化爐整體出發(fā),全面考原料氣預熱盤(pán)管自身?yè)Q熱面積較大,換熱能力過(guò)慮問(wèn)題,進(jìn)行反復科學(xué)論證后方可實(shí)施剩,導致脫硫槽入口工藝氣溫度超標運行,高出設計溫度近70℃,對轉化催化劑的安全運行存在較3結語(yǔ)大威脅。第3組過(guò)熱蒸汽盤(pán)管進(jìn)口溫度與設計要(1)一段轉化爐是甲醇裝置的關(guān)鍵設備,其運求相符,但出口溫度沒(méi)有達到設計要求。該組盤(pán)管行的好壞直接影響到裝置的能耗和甲醇產(chǎn)量。自在設計上存在換熱能力偏小問(wèn)題,是對流段熱量后2004年8月一段轉化爐投運以來(lái),通過(guò)對運行中存移的影響因素之一。第4組鍋爐循環(huán)水盤(pán)管進(jìn)出在問(wèn)題的改進(jìn),轉化爐運行狀況已逐漸趨于穩定?？跍囟嚷晕⒏哂谠O計要求,且實(shí)際運行中鍋爐循環(huán)2)由于原始設計存在不足,對流段部分預熱水量比設計值高出15υ/h,而且還有輔助燒嘴調節盤(pán)管操作溫度偏離設計值,在高負荷操作時(shí),表現手段可以利用,因此其換熱能力可以滿(mǎn)足生產(chǎn)要得更為明顯。今后須對盤(pán)管重新進(jìn)行核算和改造求。第5組燃料天然氣預熱盤(pán)管受煙氣熱量后移這一問(wèn)題才可望得到徹底的解決的影響以及設計上存在的問(wèn)題,使盤(pán)管出口溫度遠參考文獻高于設計要求,盤(pán)管換熱能力偏離設計要求甚遠,[1]大連理工大學(xué)化工原理教研室編化工原理M]大連:大連理嚴重影響燃料氣系統的安全運行。目前通過(guò)對燃工大學(xué)出版社燒器噴嘴的改進(jìn)燃料氣管線(xiàn)球閥的更換以及優(yōu)化(21梁忠魁化工原理(M],北京:化學(xué)工業(yè)出版202[3]陳敏恒,等.化工原理第二版[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,操作等措施,燃料氣系統運行趨于平穩。第6組鍋爐給水預熱盤(pán)管進(jìn)出口溫度及進(jìn)出口溫差指標接41化學(xué)工程手冊編寫(xiě)委員會(huì )化學(xué)工程手冊[M]北京:北京工業(yè)近于設計值,能夠滿(mǎn)足生產(chǎn)需求。第7組精制水預熱盤(pán)管換熱能力明顯不足,可考慮加大盤(pán)管的換熱5]馮元琦甲醇生產(chǎn)操作問(wèn)答M].北京化學(xué)工業(yè)出版社:,00面積,通過(guò)調節其流量達到降低引風(fēng)機入口煙氣溫[6]陳五平.合成氨[M].大連:大連理工大學(xué)出版社,1989修改稿日期:2006-06-01度的目的。(上接第21頁(yè))參考文獻:[4]楊友麒.過(guò)程流程模擬[J].計算機與應用化學(xué),1995,12(1)1]張述偉,陸明亮,徐志武,低溫甲醇洗模擬系統模擬與分析中國煤化工的研究[刀].化學(xué)工程師[J].化肥設計,1994,32(1):25-31CNMHG2]張東亮中國煤氣化工藝(技術(shù))的現狀與發(fā)展[J],煤媒化工,[6]趙月紅,許志宏,等, Aspen Plus用戶(hù)模型開(kāi)發(fā)方法探討[]2004,32(2):1-5.計算機與應用化學(xué),2003,20(4):435-438[3]汪壽建,潔凈煤氣化工藝淺析[J].化肥設計,2004,42(3):15收稿日期:2006-08-14