提高天然氣液的回收率

蘭榮華:提高天然氣液的回收率提高天然氣液的回收率編譯:蘭榮華(大慶油田化工有限公司)審校:張曉波(大慶油田工程有限公司)摘要對于天然氣液的回收,周?chē)諝庵屑訜幄?塔底料并加入穩定器中分離出殘留的伴溫度的變化對其有很大的影響。由于與原油生輕質(zhì)烴。從穩定器中回收的輕質(zhì)烴經(jīng)壓縮,隨從起生產(chǎn)出來(lái)的液體天然氣(主要是C5)其回V3中閃蒸出的氣體一起輸送到冷凝物回收段。通收率取決于油藏性質(zhì)和分離溫度,因此對如何過(guò)生產(chǎn)有價(jià)值的中間產(chǎn)品溶劑油,穩定器底部產(chǎn)品有效地進(jìn)行天然氣液回收進(jìn)行了研究與脫丁烷塔底產(chǎn)品混合,并被輸送到溶劑油塔中,主題詞天然氣液回收環(huán)境溫度分以獲取總冷凝物的最大回收量。當不需要溶劑油產(chǎn)離和回收裝置品時(shí),不需要將脫丁烷塔底料加人到穩定器中,這種生產(chǎn)設施不需要安裝溶劑油塔。主要裝置操作研究基礎圖1給出了典型的天然氣液(NGL)和原油量化研究了環(huán)境溫度變化對NGL的回收和穩穩定裝置配置。分離器中分離出來(lái)的天然氣被冷定段的影響。在本次評價(jià)中,主要是考慮典型的沙卻,并在三相分離器(Ⅴ)中閃蒸之后最終冷凝。漠環(huán)境。最高的環(huán)境溫度值是70℃,最低的環(huán)境最佳的冷凝溫度可最大程度地回收冷凝物,同時(shí)也溫度值是25℃(夜間),因此液體溫度以24h為保證了燃料氣/銷(xiāo)售氣的性能。從分離器(V2)中個(gè)周期,在70~25℃之間進(jìn)行變化。當周?chē)h(huán)境收集的冷凝物被輸人脫乙烷塔中,可回收作為燃料處于低溫(例如25℃)時(shí),不注意環(huán)境溫度變化氣銷(xiāo)售氣的甲烷和乙烷。從脫乙烷塔底部收集的可能引起操作障礙。在給定的兩個(gè)極端環(huán)境溫度含量豐富的冷凝物被加入到脫丁烷塔中·從塔的頂(70℃和25℃)下,要達到相同產(chǎn)量和規格的要部可以回收到作為液化石油氣的丙烷和丁烷。脫丁求,需對整個(gè)裝置的能源消耗量進(jìn)行統計,以及對烷塔底部產(chǎn)品與穩定器中的底部產(chǎn)物相混合,從而設計的靈活性進(jìn)行分析。分析中考慮的進(jìn)料和產(chǎn)品提高原油的產(chǎn)量?；厥章始捌湟幐裨诒?中作出總結。銷(xiāo)售氣+燃料氣Q至冷Q至冷卻器蒸汽規格單位生產(chǎn)率操作參數壓縮機1相關(guān)氣體 MMscfd25達到裝置要求環(huán)目去乙烷塔進(jìn)料蒸汽|典型進(jìn)料境溫度@58bara原油標準bd1000進(jìn)料預熱去丁烷塔銷(xiāo)售氣燃料氣(C1+C2)(MWMMscfd 26 60C( 55baraLPG(C2+C3 +CA)(Tp/R預熱標準bpd17552cl5baa穩定原油@37.8C=155/140psia)產(chǎn)品蒸汽溶劑油(C4~C8)( Tvp/Rvp@標準bpd45060c@4bara37.8C=3,2/3,.0psin)穩定原油(主要是C8+)(Tw標準d810060clnRvpl@ 37.8C=3. 3/3. Opsia)圖1NGL的分離和回收裝置示意圖psi-lb/in2(絕) MMscfd--10°fts/dbpd-b/ d bara--bar(絕)從分離器V1中分離出的油,在分離器V3中34國外油田工程第22卷第8期(2006.8)發(fā)出來(lái),表2總結了三個(gè)操作/設計選項的模擬◇與例2中原料預熱相對比,它具有較低的原油預熱器熱負荷;表2模擬結果◇在環(huán)境溫度低時(shí),冷卻器具有較低的負荷◇在溫度變化范圍內,當作為原料的原油溫度說(shuō)明70C25c預熱原料原油預熱保持恒定時(shí),穩定裝置和相關(guān)設備沒(méi)有任何變化進(jìn)料進(jìn)料|(25C環(huán)溫)(25℃環(huán)溫在例3的原油預熱器中對V1輸出的原油進(jìn)行從其他源(QR1+QR)輸入到再沸器預熱,以保持相同的溫度。此例中隨著(zhù)溫度的變19.中的“A”熱能(MMuh)化,NGL的進(jìn)料速度保持不變,因為環(huán)境溫度較B"預熱荷載( MMbtw/h5.3低時(shí),分離器V1出口減小的氣體流速可以從分離輸人到A+B系統的總熱能( MMbtu/ h)器Ⅴ3的額外閃蒸中得以補償。然而這個(gè)操作實(shí)例需要一個(gè)附加的交換器,但是要比例2中的原料預冷凍系統要求的容量Mbuh)6.05.2614.5熱器的負荷小。壓縮機軸的凈能( MMbtu/ b)1.982.8風(fēng)冷交換器注入的熱(Q1+Q2+Q四、選項9.016.0+QI+Q)(MMbtu/ h)從表2可以看出,例1中的總能量消耗比例2穩定塔氣體負荷(%)和例3中的都要小,然而在例1中穩定器及相關(guān)裝置操作需要設計和控制的靈活性。穩定塔、壓縮穩定塔上方的壓縮機和冷卻器AC210160100100機、AC2和V的設計必須使其可以在最高及最低穩定塔上方的分離器V4(%)環(huán)境溫度條件下運行。而且交換器(E2)的設計1,例1必須在環(huán)境操作溫度最低時(shí)(對穩定器中的原料進(jìn)在此例中,低的進(jìn)料溫度導致分離器V1和分行預熱,使其達到可能達到的最高溫度),能最大離器V2分離出的原油產(chǎn)生更多的輕烴。因此為了限度地回收熱量。此項設計需要有操作人員介人。使塔底的產(chǎn)品符合規格要求,在穩定塔中必須去除例2的設計與周?chē)h(huán)境溫度的變化無(wú)關(guān)。然而更多的輕烴。通過(guò)增加重沸器的熱量,來(lái)提高穩定附加的 CAPEX和OPEX需要安裝和運行原料預熱器的操作負荷。由于生產(chǎn)出更多高質(zhì)量的產(chǎn)品,因器,與例1中進(jìn)料溫度為25C的原料溫度相比,此相關(guān)設備(例如壓縮機K1、交換器AC2、分離這種選擇要多消耗大約25%的熱量。器V)需要增加額外的處理能力。穩定器的頂部例3則是例1和例2的折衷方案,因為環(huán)境溫產(chǎn)品與分離器V1和V3的出口氣混合,并加入到度的變化不需要操作員對其進(jìn)行干預。然而仍需要NGL段中,對重組分進(jìn)行回收。對整個(gè)溫度變化安裝和運行附加的 CAPEX和OPEX裝置,對原油范圍來(lái)講,進(jìn)入NGL段中的總的氣體進(jìn)料速度幾預熱器進(jìn)行操作。與例1中25C的原料溫度相比乎保持恒定。在低環(huán)境溫度下,從分離器V1中分例3大約多消耗17%的熱量,然而例3中的冷卻離出的氣體流速降低,這可以通過(guò)增大穩定器頂部負荷是這三個(gè)例子中最低的,同樣與例1有所不同產(chǎn)品流速得以補償。低環(huán)境溫度導致了從分離器的是,本例不要求穩定塔及相關(guān)裝置操作的設計靈V1流向NGL段的氣體溫度降低,并降低了冷卻活性。器的負載。在對NGL和原油穩定裝置進(jìn)行設計時(shí),分析例2環(huán)境溫度變化對其產(chǎn)生的影響是至關(guān)重要的。如果例2中,在分離器V1上流方向使用原料預熱在設備運行中環(huán)境溫度變化是以24h為一周期進(jìn)行器,以確保原料溫度不隨環(huán)境溫度而改變。因此,考慮的,那么從經(jīng)濟學(xué)角度及運行可操作的觀(guān)點(diǎn)來(lái)在此例中,對穩定裝置和相關(guān)的裝置操作來(lái)講,不看,例3是最具有吸引力的一項選擇。這種操作不要求設計的靈活性。然而,在這種選擇下,需要原依賴(lài)于環(huán)境溫度的變化,設備操作更加容易。此料預熱器作為附加裝置外,我們期望對成分固定的原料進(jìn)行操作以達到最3,例3大累積產(chǎn)量。通過(guò)吸取前兩實(shí)例的經(jīng)驗,在例3中制定出最