燃料油膜蒸發(fā)的熱重分析法研究

第51卷第11期2006年6月學(xué)通扳燃料油膜蒸發(fā)的熱重分析法硏究胡宗杰①李理光于水①①上海交通大學(xué)動(dòng)力機械與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗室,上海2000②同濟大學(xué)汽車(chē)學(xué)院,上海201804E-mail:zongjie-hu@sjtu.edu.cn)摘要為深入理解不同壁面溫度下的燃料油膜蒸發(fā)特性,對熱重分析法和石油產(chǎn)品餾程測定法進(jìn)行了比較.采用熱重分析法在不同氣氛流量和不同升溫速率下,研究了不同初始厚度的90#汽油、93#汽油和O排#柴油油膜的蒸發(fā)特性,分析了加熱速率、油膜厚度和氣氛流量等對油膜蒸發(fā)的影響.結果表明,燃料在熱重分析儀中所處的狀態(tài)和環(huán)境接近內燃機中油膜的實(shí)際情況,所得結果可用于分析發(fā)動(dòng)機內燃料油膜的蒸發(fā)規律;熱重分析儀能用來(lái)模擬影響油膜蒸發(fā)的主要因素,可以對加熱速率和油膜厚度等影喲因素進(jìn)行定量的基礎研究;要實(shí)現油膜較快地完全蒸發(fā),首先要有足夠高的壁面溫度;提高升溫速率和減小油膜厚度將縮短油膜蒸發(fā)時(shí)間;強烈的氣流運動(dòng)對加快油膜蒸發(fā)非常重要.加熱速率為100℃/min時(shí)所得的結果,對研究柴油機冷起動(dòng)和暖機工況下的油膜蒸發(fā)很有參考價(jià)值;在快速蒸發(fā)過(guò)程中,分子間強烈的相互作用使多組分互溶性混合物的蒸發(fā)并不嚴格按照各組分的沸點(diǎn)從低到高依次進(jìn)行,高沸點(diǎn)組分會(huì )在未達到其沸點(diǎn)之前就已禪發(fā);對0辯柴油,若壁面溫度達到250℃,著(zhù)壁油膜即能充分蒸發(fā)關(guān)鍵詞熱重分析法油膜蒸發(fā)壁面溫度由于油束或混合氣與壁面的相互作用,通常內優(yōu)點(diǎn).然而,均質(zhì)壓燃發(fā)動(dòng)機對混合氣的均質(zhì)程度要燃機里都存在壁面燃料油膜.對于進(jìn)氣道噴射汽油求較高,釆用液體燃料時(shí),如何制備均質(zhì)混合氣和減機,油束會(huì )撞擊進(jìn)氣道壁面和進(jìn)氣閥背面形成油少濕壁是主要難點(diǎn)之一膜口2,造成進(jìn)入缸內的混合氣不均勻,燃油輸運滯多數情況下,設計人員盡量減少燃油碰壁的發(fā)后和空燃比的瞬態(tài)漂移等例.研究證明液態(tài)油膜的存生,也有學(xué)者嘗試利用油束碰壁現象來(lái)改善燃油分在是造成進(jìn)氣道噴射汽油機未燃碳氫排放的重要原布及與空氣的混合無(wú)論采取何種技術(shù)路線(xiàn),都需因之一,在冷起動(dòng)和暖機工況下,油膜對有害排放的要深入研究燃料油膜蒸發(fā)的規律和特性.如前所述影響將更加突出2.與進(jìn)氣道噴射汽油機相比,直進(jìn)氣道、進(jìn)氣閥、活塞頂和缸套等表面都可能出現油噴汽油杋可提高約10%的轉矩并降低約20%的油耗,膜,而不同濕壁位置的壁面溫度相差甚大,油膜表面但直噴汽油機將產(chǎn)生更多的總碳氫和顆粒物排放.的氣流擾動(dòng)各不相同,且壁面溫度和氣流擾動(dòng)隨時(shí)研究表明,在推遲噴射模式下運行時(shí),活塞頂上存在間變化明顯.因此,內燃機內燃料油膜的蒸發(fā)環(huán)境復油膜是總碳氫排放高的主要原因;排氣閥下方缸套雜多變,對其進(jìn)行模擬實(shí)驗研究是非常困難的.根據和活塞頂上的油膜將成為提前噴射模式下總碳氫排熱學(xué)原理,建立油膜蒸發(fā)的數學(xué)模型是人們分析燃放高的主要原因;油膜的存在也被認為是顆粒物排料油膜蒸發(fā)規律和特性的有效途徑之一,但模型驗放增加的主要原因.對小缸徑直噴柴油機,油束碰證往往缺乏直接可靠的實(shí)驗數據.在中央噴射和進(jìn)壁是常見(jiàn)現象,在燃燒室表面,尤其在活塞頂凹坑內,氣道噴射汽油機中,廣泛采用τⅩ經(jīng)驗模型來(lái)描述燃很容易形成油膜;當負荷提高、供油量增加時(shí),油束油分布,其中τ與油膜蒸發(fā)有關(guān),對每種型號的產(chǎn)品碰壁現象更是不可避免.而研究表明缸內油膜是未發(fā)動(dòng)機,τ值都需按發(fā)動(dòng)機轉速和冷卻水溫度進(jìn)行標燃碳氫和碳煙的重要來(lái)源;在冷起動(dòng)工況下,缸內定積聚的液態(tài)燃油被認為是造成白煙的主要原因.均中國煤化工續的質(zhì)量時(shí)間曲線(xiàn)質(zhì)壓燃燃燒可以同時(shí)降低氮氧化合物和顆粒物排放,溫度CNMHG人員已經(jīng)嘗試采用并提高發(fā)動(dòng)機的熱效率,還具有燃燒多種燃料的能熱重分析法來(lái)確定易揮發(fā)物質(zhì)的蒸氣壓,并顯示出力,在一定程度上,它綜合了傳統汽油機和柴油機的這種方法的優(yōu)越性.熱重分析法也被用來(lái)測量顆www.scichina.com1353通報第51卷第11期月2006年6月論文粒物排放中可溶性有機物的比例12,測量柴油機潤氮氣精密稱(chēng)更滑油中的碳煙含量13熱重分析法的原理還被用來(lái)模擬燃油、原油和煤液化產(chǎn)品的蒸餾過(guò)程4.采用熱重分析法原理的熱重諾亞克法已顯示出其在測定潤滑油蒸發(fā)損失應用中的優(yōu)勢.作者曾嘗試采用熱重分析法來(lái)分析燃料油膜的蒸發(fā)特性6,本文采用ooooo該方法對內燃機內的燃料油膜蒸發(fā)開(kāi)展進(jìn)一步研究,熱電偶1熱重分析法與石油產(chǎn)品餾程測定法比較燃料通常,依據其蒸餾溫度值分析內燃機內燃料的蒸發(fā)情況。根據國家標準,內燃機燃料蒸餾溫度的測定按石油產(chǎn)品餾程測定法進(jìn)行,測定裝置如圖1所鉑堝示.該方法要求試樣量為100mL,注入蒸餾燒瓶時(shí)試樣的溫度為(20±3)℃;蒸餾汽油和柴油時(shí),從加熱開(kāi)始至達到初餾點(diǎn)(冷凝管下端滴下第1滴餾出液)所需的時(shí)間分別為5-10和10~15min;從初餾點(diǎn)至達到90%(體積)餾出溫度或95%(體積)餾出溫度所經(jīng)歷圖2熱重分析儀系統示意圖的時(shí)間約為20min1因此,根據國家標準對汽油和柴油蒸餾溫度的規定8分析可知,蒸餾過(guò)程中的平可見(jiàn),燃油在熱重分析儀內能以很薄的油膜存在,油均升溫速率很低(約為5-12℃min).而且,由于燃料膜溫度隨爐腔內部溫度的升高而迅速升高.為避免盛放在蒸餾燒瓶?jì)?帶有溫度計的軟木塞緊密地塞或減少試樣氧化,也為了保護精密稱(chēng)重天平,防止爐在蒸餾燒瓶口內,液面上方無(wú)吹掃氣流,燃料蒸氣腔內的氣體進(jìn)入天平內部,通常從不同方向導入只能擴散流動(dòng).定流量的氮氣或其他惰性氣體,爐腔內的流動(dòng)氣體圖2為實(shí)驗所用熱重分析儀的系統示意圖.由圖會(huì )吹掃過(guò)油膜表面,能夠將燃料蒸氣帶出爐腔.因此熱重分析儀內試樣量非常少,受熱均勻,升溫速率高,表面有一定的氣體流動(dòng),并可直接獲得試樣質(zhì)量與溫度間的關(guān)系.發(fā)動(dòng)機內燃料油膜的質(zhì)量非常小,鋪展在壁面上,受熱均勻,升溫迅速,表面氣體流動(dòng)復雜.有研究表明,壁面溫度和氣體流動(dòng)是影響油膜蒸發(fā)的重要因素.因此,雖然依據石油產(chǎn)品餾程測定法的測定結果來(lái)評價(jià)燃料本身的蒸發(fā)特性具有普遍意義,但燃料在熱重分析儀中所處的狀態(tài)和環(huán)境更接近內燃機中燃料油膜的實(shí)際情況,所得結果可能更適用于分析發(fā)動(dòng)機內燃料油膜的蒸發(fā)規律和特性,尤其便于研究油膜蒸發(fā)與壁面溫度的相關(guān)性,建立相關(guān)數值模擬模型.儀器及參數詵檉圖1石油產(chǎn)品餾程測定裝置中國煤化工1.冷凝管;2.冷凝器;3.進(jìn)水支管;4.排水支管;5.蒸餾燒瓶;6.量50, TA Instruments公筒;7.溫度計:8.石棉墊;9.上翠;10.噴燈;1.下罩;12.支架;司)口cNMH量靈敏度小于01嗎g13.托架所用坩堝是內徑為96mm的薄壁平底鉑金坩堝.加1354www.scichina.com第51卷第11期200年6月斜通頡熱速率分別為10,30.50和100℃/min.保護氣氛N2)流量分別為30,60和100mL/mnin,環(huán)境溫度約25℃試樣分別為90#汽油,93#汽油和0#柴油,其理化特性參數見(jiàn)文獻[18]對Kato1, gonzalez20和許斯都等人2研究結果的分析表明,100℃/min的加熱速率與冷起動(dòng)過(guò)程90#13.9gm中活塞溫度的升高速率相近似.發(fā)動(dòng)機類(lèi)型、運行工況和濕壁位置不同,燃料油膜厚度差異很大Almkvist等人2采用激光誘導熒光法測量汽油機進(jìn)氣道某區域的油膜厚度時(shí)發(fā)現,因噴油策略、噴油器坩堝濕度/C和運行工況不同,油膜厚度為0~50μ m. Stanton等圖4不同燃料油膜蒸發(fā)過(guò)程比較人23開(kāi)展的模擬計算表明,在冷起動(dòng)工況,直噴大缸徑柴油機活塞頂表面的最大油膜厚度會(huì )大于200μm.垂直上升趨勢.而柴油油膜在100℃之前蒸發(fā)非常緩本實(shí)驗過(guò)程中,用移液器將不同體積的微量試樣添慢,蒸發(fā)率基本上不超過(guò)10%,100℃以后,蒸發(fā)明顯加到坩堝內,根據坩堝幾何尺寸、試樣密度和初始質(zhì)加快,呈現先慢后快的蒸發(fā)過(guò)程量可計算得出試樣初始油膜厚度(圖例).實(shí)驗結果曲由于當試樣質(zhì)量相對穩定時(shí)熱重分析儀才開(kāi)始線(xiàn)均以約95%(質(zhì)量)的試樣已蒸發(fā)為終點(diǎn)加熱,所以實(shí)驗過(guò)程中發(fā)現,加入汽油試樣時(shí),開(kāi)始3結果與分析階段的質(zhì)量變化非?？?分析儀認為質(zhì)量還沒(méi)有穩圖3所示為不同加熱速率下,坩堝內無(wú)試樣和有定,并不加熱,當汽油試樣中沸點(diǎn)非常低的組分基本定厚度0柴油油膜時(shí),爐內溫度隨時(shí)間變化的情揮發(fā)完畢,試樣質(zhì)量變化趨緩時(shí),熱重分析儀才開(kāi)始況,氣氛流量均為60mL/min.圖3表明,盡管坩堝內加熱.因此,實(shí)驗所得數據實(shí)際上對應汽油中沸點(diǎn)較試樣的蒸發(fā)是吸熱過(guò)程,圖2中熱電偶所測溫度仍能高組分的蒸發(fā)過(guò)程.而當加入柴油試樣時(shí),不出現質(zhì)代表坩堝溫度或試樣溫度.由于熱慣性,開(kāi)始階段潟量穩定過(guò)程,熱重分析儀會(huì )立即開(kāi)始加熱,實(shí)驗結果度響應滯后,實(shí)測溫升曲線(xiàn)的斜率小于設定的加熱可以描述柴油所有組分的蒸發(fā)過(guò)程.因此,采用熱重速率,但實(shí)際升溫速率可以很快達到設定值分析法來(lái)研究多組分揮發(fā)性試樣的蒸發(fā)時(shí),應在環(huán)境溫度低于該試樣快速蒸發(fā)階段所處溫度范圍的條件下進(jìn)行.以下分析所用試樣皆為0#柴油31加熱速率的影響圖5和6所示為氣氛流量均為60mL/min,初始0.0 um IOUT/min油膜厚度相近情況下,加熱速率對油膜蒸發(fā)過(guò)程的影響.從圖中可以看出,當加熱速率為30,50和100℃/min時(shí),加熱速率的改變對達到同樣蒸發(fā)比例所需溫度的影響不大.但當加熱速率為10℃/min時(shí),達到同樣蒸發(fā)比例所需溫度較上述三種加熱速率下200250300加熱過(guò)間S所需溫度低.分析認為,在壁面溫度很低,升溫速率圖3不同加熱速率下有無(wú)油膜時(shí)坩堝溫度變化歷程很小的情況下,時(shí)間在油膜蒸發(fā)中的作用將顯現出來(lái).由圖5和6可見(jiàn),在初始油膜厚度相近情況下,圖4所示為當加熱速率為30℃/min,氣氛流量為雖然加熱速率不同占沮卻很相近,并低于60mL/min時(shí),90#汽油,93#汽油和0#柴油油膜蒸發(fā)250°中國煤化工的95%體積)蒸餾過(guò)程的比較.由圖可見(jiàn),要達到相同的油膜蒸發(fā)比例,溫度CNMHG相差甚遠.分析認汽油所需溫度明顯比柴油所需溫度低.特別是在蒸為原因在于:(1)0#柴油是多種互溶性碳氫化合物的發(fā)比例低于10%時(shí),汽油油膜蒸發(fā)非常迅速,幾乎呈混合物,在快速蒸發(fā)過(guò)程中,當低沸點(diǎn)組分從混合物www.scichina.com研引通摳第51卷第11206年6月1200+1249μm10/min10001+123.3 um 50T/min130μmo0tmin404號9P號7150200甘堝溫度/C已蒸發(fā)質(zhì)占原質(zhì)量的百分北%圖5油膜厚度約120μm時(shí)加熱速率對蒸發(fā)過(guò)程的影響圖7油膜厚度約120μm時(shí)加熱速率對蒸發(fā)時(shí)間的影響F+195.2 um 10C/min09*1781+1952m082012um178.214.lm100202me 214. um0320②860甘禍溫度/C落發(fā)質(zhì)星占原質(zhì)電的百分比/%圖6油膜厚度約200μm時(shí)加熱速率對蒸發(fā)過(guò)程的影響圖8油膜厚度約200μm時(shí)加熱速率對蒸發(fā)時(shí)間的影響內擴散出去時(shí),由于分子間的強烈作用、部分高沸點(diǎn)32油膜厚度的影響組分會(huì )被帶走,所以在未達到其沸點(diǎn)之前,較重組分圖9和10所示氣氛流量為60mL/min,加熱速率可能已揮發(fā),造成0#柴油的蒸發(fā)過(guò)程并不嚴格按照分別為50和100℃/min時(shí),初始油膜厚度對油膜蒸發(fā)各組分的沸點(diǎn)從低到高依次進(jìn)行,證明了 Senda等過(guò)程的影響.由圖可知,減小油膜厚度能夠降低同比人関的模擬計算結果;(2)如前所述,本實(shí)驗與石油例蒸發(fā)所需溫度.原因在于,如果油膜厚度較薄,從產(chǎn)品餾程測定法在試樣量、加熱速率和試樣容器等方熱表面到整個(gè)油膜的熱傳導速度較快,油膜底部輕面存在較大差異.需要指出的是,石油產(chǎn)品餾程測定法得到的是蒸發(fā)體積百分比,本實(shí)驗所得為質(zhì)量百分比由于初始油膜厚度接近,終點(diǎn)溫度相近,因此,超隨加熱速率增大,達到相同溫度所需時(shí)間必然減少,如圖7和8所示.所以提高加熱速率雖對終點(diǎn)溫度影響不大,但能明顯減少蒸發(fā)時(shí)間.熱重分析儀可以實(shí)現較高的加熱速率,但目前較難達到油膜鋪展到熾熱壁面時(shí)的實(shí)際升溫速度.不過(guò)由于100/min的加中國煤化工熱速率與冷起動(dòng)過(guò)程中活塞溫度的升高速率近似HCNMH GO 200 250此加熱速率下所得結果對研究發(fā)動(dòng)機冷起動(dòng)和暖機濕度/℃工況下的油膜蒸發(fā)將很有參考價(jià)值圖9加熱速率為50℃/min時(shí)油膜厚度對蒸發(fā)過(guò)程的影響1356www.scichina.com第51卷第11期2006年6月荸通扳70μm的柴油油膜才能基本完全蒸發(fā),因此燃油必將09考24m130pm在燃燒室內積聚,很容易產(chǎn)生白煙排放.對比分析圖3358n7,8和圖11,12可見(jiàn),與降低油膜厚度相比,提高升0.6溫速率對縮短油膜蒸發(fā)時(shí)間的作用更加明顯3.3氣氛流量的影響圖13和14分別為氣氛流量對油膜蒸發(fā)過(guò)程和蒸旋02發(fā)時(shí)間的影響.由圖可知,氣氛流量增加將加快油膜蒸發(fā),縮短蒸發(fā)時(shí)間,降低蒸發(fā)終點(diǎn)溫度.盡管熱重101o2020分析儀氣氛流量較小,但它的微小變化也對油膜的坩渦溫度/℃蒸發(fā)產(chǎn)生了明顯的影響,而發(fā)動(dòng)機內的氣流運動(dòng)復圖10加熱速率為100℃/min時(shí)油膜厚度對蒸發(fā)過(guò)程的影響雜多變,本實(shí)驗結果間接表明油膜表面的氣流運動(dòng)將對油膜的蒸發(fā)產(chǎn)生非常重要的影響質(zhì)組分輸運到油膜表面的阻力較小,時(shí)間較短.由于加熱速率不變,所需溫度降低,蒸發(fā)所需時(shí)間也必然19389m3ni減小,如圖11和12所示808*3431m100ml由圖12還可知,對厚度為70μm的O#柴油油膜加熱速率為100℃/min時(shí),其快速蒸發(fā)階段(蒸發(fā)比例10%95%的持續時(shí)間也將超過(guò)50s.這表明在冷504起動(dòng)階段,發(fā)動(dòng)機需要工作許多循環(huán)后,初始厚度為0.3坩堝濕度/℃叫圖13加熱速率為50°/min時(shí)氣氛流量對蒸發(fā)過(guò)程的影響號201.2um337.5pm20304050250衛蒸發(fā)質(zhì)導上標質(zhì)暈的百分式%圖11加熱速率為50℃/min時(shí)油膜厚度對蒸發(fā)時(shí)間的影響89 unmL/in號337.5μm60 mL/minl60*343.1m100 mL/min0.1020.3040.50.6070.80910已蒸發(fā)質(zhì)量占驚質(zhì)的百分比/%圖14加熱速率為50℃/min時(shí)氣氛流量對蒸發(fā)時(shí)間的影響80壁面溫度和壁面-油膜間的熱交換決定了油膜的+70.1m*1130升溫法酬的懸京沮度,油膜附近氣體的流場(chǎng)中國煤化工因此,要實(shí)現油膜較i0200056n0°8090m快地CNMH的壁面溫度.降低油已蒸發(fā)厭量占原質(zhì)量的百分比膜厚度,提高升溫速率將減少油膜蒸發(fā)時(shí)間,強烈的圖12加熱速率為100℃/min時(shí)油膜厚度對蒸發(fā)時(shí)間的影響氣體流動(dòng)對加快油膜蒸發(fā)非常重要.對于0#柴油,若www.scichina.com135聶通報第51卷第11期12006年6月論文壁面溫度達到250℃,著(zhù)壁油膜即能充分蒸發(fā).SAE Paper, 970043由于氣氛流量較小,本實(shí)驗所用熱重分析儀尚3 Li J. Collings N. atake manifolds of SI engines and its application in transient condi-無(wú)法模擬汽油機進(jìn)氣道內油膜表面的氣體流動(dòng),也tions. SAE Paper, 1999-01-1314無(wú)法模擬缸內油膜附近的氣體流動(dòng).但上述分析表4 Iwamoto. Noma K. Nakayama O.cta. Development of gasoline明,熱重分析儀可以進(jìn)行有關(guān)加熱速率和油膜厚度5 Arcoumanis C. Chang jC. flow and heat transfer cha對油膜蒸發(fā)影響的基礎研究.由于熱重分析儀能同of impinging transient diesel sprays. SAE Paper, 940678時(shí)測得精確的質(zhì)量和溫度,在一定程度上,它能為油6 Lippert M A. Stanton W D.ReDR. et al. Investigating the ef膜蒸發(fā)模型的驗證提供準確定量的實(shí)驗數據.ect of spray targeting and impingement on diesel engine cold startSAE Paper, 2000-01-0269結論7 Zhao F Q(Frank), Thomas W A, Dennis N A, et al. Homogeneouscharge compression ignition(HCCI) engines: Key research and(1)依據石油產(chǎn)品餾程測定法的測定結果來(lái)評development issues. Society of Automotive Engineers Inc USA,價(jià)燃料本身的蒸發(fā)特性具有普遍意義.燃料在熱重8 Urlaub A G Chmela F G High-speed, multifuel engine: L9204分析儀內所處的狀態(tài)和環(huán)境更接近內燃機中的實(shí)際FMV. SAE Paper, 740122情況,所測得的結果可用于分析發(fā)動(dòng)機內燃料油膜9LuHQ. Henein NA. Walter B. Simulation of diesel engines的蒸發(fā)規律.熱重分析儀能夠用來(lái)模擬影響油膜蒸cold-start. SAE Paper 2003-01-008010 Pichon C, Risoul V, Trouve G, et al. Study of evaporation of or-發(fā)的主要因素,可以對加熱速率和油膜厚度等影響ganic pollutants by thermogravimetric analysis: Experiments and因素進(jìn)行定量的基礎研究.采用熱重法來(lái)研究?jì)热糾odelling. Thermochimica Acta, 1997, 306: 143-151機燃料的蒸發(fā)時(shí),環(huán)境溫度應低于該燃料輕質(zhì)組分I1 Pieterse N, Focke WW. Diffusion-controlled evaporation through的沸點(diǎn)vimetric data. Termochimica Acta, 2003, 406:191-198(2)提高加熱速率可縮短蒸發(fā)時(shí)間,但對所需終2宋崇林王亞權范國梁等熱重法測量柴油機排氣微粒中有機可溶成分的研究.汽車(chē)技術(shù),2000,11:20-22點(diǎn)溫度的影響不大,在升溫過(guò)程中,油膜厚度降低能13魏榮田,周莉,盧文彤。熱重分析儀測量柴油機油煙炱含量現減少蒸發(fā)所需時(shí)間,從而降低所需終點(diǎn)蒸發(fā)溫度.油器,2003.3:52-53膜表面的氣流運動(dòng)將對油膜的蒸發(fā)產(chǎn)生非常重要的14文鵬,李凡,吳爭鳴,等.氣相色譜和熱重技術(shù)應用于模擬蒸餾的研究進(jìn)展.煤炭轉化,1997,204):1-8影響.因此,要實(shí)現油膜較快地完全蒸發(fā),首先要有15陸沁瑩,李桂華,熱重諾亞克法——一種新型的潤滑油蒸發(fā)損足夠高的壁面溫度,降低油膜厚度,提高升溫速率將失測定方法,潤滑油,2004,19(2):4749減少油膜蒸發(fā)時(shí)間,強烈的氣體流動(dòng)對加快油膜蒸16胡宗杰,于水,李理光,燃料油膜蒸發(fā)特性與混合氣形成邊界條件的研究,內燃機學(xué)報,2005,23(6):490496發(fā)非常重要17梁漢呂.石油化T分析手冊.北京:中國石化出版社,2000.143(3)對于0#柴油,若壁面溫度達到250℃,著(zhù)壁14618高瑩.中國強制性國家標準匯編(石油卷).北京:中國標準出版油膜能充分蒸發(fā).加熱速率為100℃/min時(shí),所得結社,2003.48-49,73-74果對研究柴油機冷起動(dòng)和暖機工況下的油膜蒸發(fā)很Kato N, Moritsugu M, Shimura T, et al. Piston temperature meas有參考價(jià)值uring technology using electromagnetic induction. SAE Paper,2001012027(4)在快速蒸發(fā)過(guò)程中,由于分子間的強烈作用,20 Gonzale m, Borman L g Reitz D R. a study of diesel cold多組分互溶性混合物的蒸發(fā)并不嚴格按照各組分的starting using both cycle analysis and multidimensional calcula-沸點(diǎn)從低到高依次進(jìn)行,高沸點(diǎn)組分會(huì )在未達到其21許斯都,史紹熙,段家修,等.復合式燃燒室壁面溫度的變化規沸點(diǎn)之前就已揮發(fā)律及其對燃燒過(guò)程影響的研究,內燃機學(xué)報,1989,7(2):125-130致謝本工作為國家重點(diǎn)基礎研究發(fā)展規劃(編號:2222 Almkvist G, Denbratt I, Josefsson G et al. Measurement of fuel2001CB209201)資助項目film thickness in the inlet port of an S. 1. Engine by laser inducedfluorescence. SAE Paper, 952483參考文獻23 Stanton W D, Rutland J C. Modeling fuel film formation and wallI Senda J, Ohnishi M, Takahashi T, et al. Measurement and model- 24中國煤化工90628ing on wall wetted fuel film profile and mixture preparation inindeling and measurement onCNMHGr fuels SAE Paper, 2000-take port of SI engine. SAE Paper, 1999-01-079801-02802 Rudolf H S, Matthew J H, Ronald D M. In-cylinder fuel transpoduring the first cranking cycles in a port injected 4-valve engine.2005-06-08收稿,2006-01-23接受)1358www.scichina.com