IGCC系統噴流式氣化爐氣化模型及煤氣成分的探討

第25卷第6期發(fā)電設備Vol. 25, No. 62011年11月POWER EQUIPMENTNov. 2011IGCC系統噴流式氣化爐氣化模型及煤氣成分的探討章杰(上海電氣電站集團電站工程公司，上海201612)摘要:對IGCC系統的煤氣化爐產(chǎn)生的煤氣成分和能量利用進(jìn)行了分析,運用噴流床氣化爐數學(xué)模型進(jìn)行編程,通過(guò)計算作定量分析;并對影響煤氣成分的各種因素進(jìn)行了探討,具有一定參考作用。關(guān)鍵詞:整體煤^氣化聯(lián)合循環(huán);氣化爐;編程;影響因素中圍分類(lèi)號:TM611.31文獻標識碼:A文章編號:1671-086X(2011)06-0396-06Analysis on Gasification Model and Gas Composition of IGCC Jet GasifiersZHANG Jie(Power Engineering Co., Shanghai Electric Power Generation Group, Shanghai 201612, China)Abstract: Analysis on gas composition and energy application of IGCC ( Integrated GasificationCombined Cycle) gasifier has been carried out. A program has been made based on the mathematir modelof jet gasifier. Through quantitative analysis, all factors that will influence the gas composition have beendiscussed, which may be served as a reference.Keywords:integrated gasification combined cycle; gasifier; program; influencing factor整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)(IGCC)發(fā)電裝置由煤化劑和燃料的接觸形式)、運行的溫度和壓力、氣氣化和聯(lián)合循環(huán)發(fā)電兩大部分組成。先將煤氣化劑的種類(lèi)和數量以及燃料的供給方式?；a(chǎn)生的煤氣經(jīng)過(guò)脫硫凈化等處理后,成為本預測模型是針對噴流床氣化爐而言的,其清潔的具有一定壓力的煤氣;然后將清潔的煤進(jìn)料方式有水煤漿和干煤粉兩種。水煤漿氣化氣送入聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統。世界發(fā)達國家20世工藝的氣化爐的典型代表是Texaco爐,干煤粉紀70年代開(kāi)始研究更高效率、更加清潔的燃煤氣化工藝的氣化爐 的典型代表則是Shell 爐和發(fā)電技術(shù),IGCC是這種技術(shù)的其中一個(gè)代表“。Prenflo 爐。Texaco 煤氣化爐,以水煤漿為原聯(lián)合循環(huán)發(fā)電部分發(fā)展相對比較成熟,現在世界料,以純氧為氣化劑,工作壓力很高。煤和水在發(fā)達國家主要致力于煤氣化部分的開(kāi)發(fā)研究。常規的煤漿磨中被制成濃度通常為60% ~ 68%我國目前也已經(jīng)開(kāi)始進(jìn)行IGCC示范電廠(chǎng)的建的水煤漿。對于一些灰熔點(diǎn)較高的煤或者制漿設,開(kāi)始探索這種發(fā)電技術(shù)的商業(yè)化運行的可困難的煤,經(jīng)常在煤漿磨中同時(shí)加入石灰石助熔劑或者煤漿添加劑;水煤漿通過(guò)噴嘴在高速氧氣煤氣化系統是IGCC電站的重要部分,本文流的作用下破碎霧化噴人氣化爐。氧氣和霧狀根據文獻中提供的氣化爐模型和數據進(jìn)行了初水煤漿在爐內高溫輻射作用下,經(jīng)過(guò)預熱、水分步的編程計算和分析研究,探討各主要運行條件蒸發(fā)、煤的干餾、揮發(fā)物的裂解燃燒以及焦炭的對氣化特性的影響2。氣化等一系列復雜的物理、化學(xué)過(guò)程,最后生成1煤氣化爐型式和兩類(lèi)計算問(wèn)題以CO、H2、CO2和水蒸氣為主成分的濕煤氣及熔渣,其反應區的溫度一般在1 200~1 500 C.預測不同型式的氣化爐所產(chǎn)生的煤氣成分Texaco爐的可用率一般可達到80%以，上。和流量對于IGCC的方案設計和可行性研究十分Shell爐和Prenflo爐采用干煤粉送料系統,用高重要。煤氣成分將取決于煤氣化爐的形式(即氣壓 氮氣濃相輸送,以較高的固氣比將煤粉送至氣收稿日期:2011-06-16中國煤化工作者筒介:章杰(1970-),男 ,工程師,從事火電廠(chǎng)總承包項目的技術(shù)管理工作,MYHCNMHGE-mail: zhangjie3@ shanghaielectric. com第6期章杰:IGCC 系統噴流式氣化爐氣化模型及煤氣成分的探討化爐噴嘴,煤粉在噴嘴里與氧氣混合并與蒸汽- -p(Hz)q(CO2) .起進(jìn)人氣化爐反應。對其制粉系統出來(lái)的煤粉中(CO)q(H2O) =0.026 5Exp(3 956/T。) (9)細度要求煙煤的Ro為20%~30%,褐煤的Ro,p(CH, )q( H,O)為25%,且含水量w(H20)<6% ,其反應區的溫中(CO)中(H2)p6.712 5X10-18度1 500 C左右,焰心的溫度高達2000 C。ShellExp(27 020/Tg)(10)氣化爐的可用率可達到95%。另外,Shell爐和p(H:S)q(CQ2)Prenflo爐用的氧氣純度φ(O2)(體積分數)有所中(COS)p( H2O)=0.751 34Exp(4 083/T) (11)不同,Shell爐的氧氣純度為95%, Prenflo爐的(3)道爾頓定律氧氣純度為85%。q(CO)+p(H2)+p(CO2)+氣化過(guò)程的編程計算關(guān)系式由C、H.O.N、p(CH) +p(N2) +q(H2S)+S等元素的質(zhì)量平衡,三個(gè)主要反應的化學(xué)平p(COS) +q(H2O)=1.0(12)衡，道爾頓定律以及能量平衡關(guān)系式組成。如以上公式中:n分別為參加氣化反應的燃料中的果給定氣化溫度的話(huà)，能量平衡就不需要了。C.O2、H2、Nz.S等元素的摩爾數,mol/h,為已知實(shí)際計算中,氣化溫度作為已知值給出,這樣幾參數;辦T分別為操作壓力和氣化溫度,kPa和個(gè)方程聯(lián)立就可以解出所生成的煤氣成分和流K,為已知參數;φ (CO). q(H2)、φ (CO2).量。解聯(lián)立方程的前提條件是所有氧氣都被消q(CH,)、p(N:) .q(H2S)、中(COS)、q(H2O)分別.耗,并假定焦炭的轉化率為100%。給出了兩類(lèi)為待求的氣化產(chǎn)物中CO、H2、CO2、CHI、N2、計算問(wèn)題,一類(lèi)問(wèn)題是已知干煤成分、供氧量、H2S.COS(羰基硫)、H2O的體積分數,%;ng為供蒸汽量和輸煤用氮氣量,已知操作溫度和壓所產(chǎn)生煤氣的流量,mol/h.力,求濕煤氣成分、煤氣流量，還可求得最佳計以上方程聯(lián)立得到的非線(xiàn)性方程組,采用算溫度,這部分針對Texaco爐.Shell爐、PrenfloNewton迭代方法求解,得到各個(gè)待求的未知數。爐使用不同煤種的氣化過(guò)程進(jìn)行計算;另一類(lèi)2.2第二類(lèi)計算問(wèn)題問(wèn)題是已知干煤成分、干煤氣成分、供蒸汽量、2.2.1求干煤氣成分供氧氣量、供氮氣量和濕煤氣成分及其熱值,這有關(guān)參數部分計算以Prenflo妒為研究對象。本文提供了干煤成分w(C,)、w(H,)、w(O,)、w(N,).上述兩類(lèi)問(wèn)題的計算程序和計算結果。w(S,)、w(CI)、w(A,);干煤氣成分p(CO)、p(H2)、p(CO,).2計算模型描述q(Nz) .q(CH.).q(H2S)、p(COS);2.1第一類(lèi)計算問(wèn)題焦炭的轉化率n;有關(guān)方程式為:氧氣純度(體積分數)φ(O2);(1)質(zhì)量平衡方程供蒸氣量mno,kg/kg(干煤)。nc=ne[p(CO)+p(CO2)+有關(guān)計算式φ(CH4) +q(COS)](1)1 kg干煤所能產(chǎn)生的干煤氣(標準狀態(tài)下)體no2 =ng[0.5p(CO) +q(CO2)+積數V為:0.5p(COS) +o.5p( H2O)]nw(C)期; = ne[p(H2) + 2q(CH)+q(H2S)+0. 536[(CO0)+ q(C0)+p(CH,)+q(COS)] (13)φ(H:O)](3)式中:V1為1 kg干煤產(chǎn)生的干煤氣(標準狀態(tài)下)體積數,m'.ns =n[p(H2S) +q(COS)]供氧量Vq, ,根據質(zhì)量平衡關(guān)系式,1 kg干煤生(2)化學(xué)反應平衡方程成的干煤氣中CO、CO、COS所含的O2量氣化過(guò)程中三個(gè)主要化學(xué)反應為:(Va.z)減去消耗掉的水蒸氣(Vy,o分解出的O2CO2+H2=CO+H2O(6)量(去V' n,o)及干煤中所含的O,量(Vq1),就是CH, + H2O=CO+3Hz(7)實(shí)際所需的供中國煤化工COS+ H2O= H2S+COr(8)(1)相對于:YHCNMHG中CO、由此得到化學(xué)反應的平衡方程:CO2、cOS所含的O2的(標準狀態(tài)下)體積數●398●發(fā)電設備第25卷Vq,為:因此，濕煤氣各成分體積分數分別為:Vq,1 =0.5q(CO).V;+ q(CO2).V+φ'(CO)=Vco/V';(24)0. 5q(COS).V;φ'(H2)=Vx,/V';(25)即:φ'(CO2)=Vco,/V'(26)Vq,1=0. 5Vco+Vco, +0.5Vccs(14)φ'(CH,)=VcH, /V'(27)式中:Vco、Vco, .Vccs分別為干煤氣中CO、CO2.p'(N2)=VN/V';(28)φ'(H2S)=VH,s/V'(29)COS的(標準狀態(tài)下)體積數,m'。(2)根據供人H2量來(lái)計算需要補充水蒸氣φ'(COS)=Vcos/V';(30)φ'(H2O)=(VH,o-V' H2o)/V';(31)量V'n2o.干煤氣中所含H2的(標準)體積數為:2.2.3求輸煤系統供入的氮氣量1 kg干煤氣化后的煤氣中N2的(標準)體VH, +2Vcn, +Vxs(15)積數:供人的H2有兩部分:VI, =V.q(N,)(32)①干煤提供的H2.從煤中轉換來(lái)的N2:V;,1= p(H2x22.4=11.2q(H2) (16) .rw(N。)VN1=" 28-X22.4(33)②供人水蒸氣分解提供的H2VH,2 =VH,o= [mH,o(1 - w(Ap)]/0.805 (17)從體積分數為μ的供O2中供入的N2體補充分解出H2需要的水蒸氣體積數VH,o為:V'n=1二'Vq,(34)V1,。o=(Vk, +2VcH, +Vn.s)-Vy,; (18)所以,輸煤系統中需供人的N2的(標準)體以上公式中,Vco,、Vco.VH,、Vcn, .VHs.Vcos積數為:分別為干煤氣中CO,、CO、H2、CH,、H2S和CosV":=Vx -Vx,1-V"y,(35)的體積數。供入水蒸氣量.質(zhì)量數為:Vn,o =[mu,o(1- w(Ap))]/0.805 (19)mnq =1.25V"N,(36)煤氣中還剩有的水蒸氣為VH,o-V'H2o(35)、(36)式中:V"N,為輸煤系統供人的N2的(3)干煤中轉換來(lái)的O2量為:(標準)體積數,m* ;mv,為其質(zhì)量數, kg.w(O,)Vaz=" 32-X22.4(20)3計算結果與評析所以,對1kg干煤需要提供的O2體積數選用文獻中給出的煤種參數來(lái)計算,部分煤Va2為: .種參數見(jiàn)表1.Va, =Va1- tV'no-Va;(21)部分煤種成分分析mo, =1.429Vq,(22)成分分析(21)、(22)式中:Vq,為需要提供的O2 (標準)體積煤種w(C)/ w(H)/ w(O)/ w(N)/ w(S)/ w(A)/%%%%%數,m3 ;mo,為其質(zhì)量數,kg.Ilinoois 6號69.6 5.3 10.0 12.2.2求濕煤氣成分Fluid Coke 86.0 2.0 2.3 1.0 8.3 o.已知干煤氣成分體積數Vco2、Vco、Vn,、Vx、Pittsburg 8號77.1 5.1 5.5 1.5 2.4 8.3VcH, VHgs、Vcos,濕煤氣的(標準)體積為:V:=Vco+VH +Vco, +Vcr, +VN, +VHs+3.1計算結果Vcos+(VH,o-V'no)3.1.1同一煤種、不同氣化爐的性能V'l=V:+(VH,o-V' n,o)(23)不同溫度、壓九供氫量和供蒸汽量下采用式中:V為干煤氣(標準)體積,m';V"l為濕煤氣Ilinois 6中國煤化工加的計算結果(標準)體積,m2。分別見(jiàn)表IMHCNMHG第6期章杰:IGCC系統噴流式氣化爐氣化模型及煤氣成分的探討表2對Texaco爐的計算結果溫度/亡壓力/MPa項目9381038 1138 1238 1338 2.083 3.083 4. 0835.083 6. 083q(CO)/%30.6639.77 41.20 42.12 42.85 41.29 41. 25 41. 2041.14 .41.06q(Hx)/%27.97 30.18 30.10 29.48 28.83 30.31 30.22 30. 1029. 9629.79q(CO2)/%14. 5311. 389. 939. 008.279. 879. 9910. 07q(CH4)/%2.760.69 0.16 0.04 0.010.04 0. 090.160.240. 33p(N2)/%1. 000.960.95o. 950. 95o.95.p(H2S)/%1. 091. 051.03 1. 031. 031. 04q(COS)/%0.050. 04o. 050. 05p(HzO)/%15. 9515. 9416.58 17.33 18. 0216. 5016. 5816. 6416.71煤氣流量/(mol. h1)4 4764 65947094 7194 7224719 4 7154 70947014 692供氧量/(kg.kg'干煤)供蒸汽量/(kg'kg'干煤)項0. 360. 560.86 0. 961.010.400. 500.620. 67p(CO)/%50.33 47.38 41.20 38.83 37.59 53.74 44.79 41. 2037.4236. 08p(H2)/%40. 5238.8330.10 27.12 25.66 29.39 30.10 30.10 29. 9429. 83φ(CO2)/%0.993.779.93 12. 3013. 536.268. 9810.8111. 114.230.91o. 070. 400. 210. 160. 120.11q(N2)/%0. 961. 120.89.0. 87q(HsS)/%1.201.080. 980. 07φ(H2O)/% .1. 837.0516.58 19.64 21.12 7.82 13.79 16.58 19. 7521. 00 ;煤氣流量/(mol.h1)4 35446394709471547173 9964 9895106表3對Shell爐的計算結果溫度/C1015 1215 1315 1415 1615 1915 0.213 1.413 2.413 3.413 4.413 5. 41359.13 60.28 60.44 60.55 60.71 60.87 60.46 60.46 60.44 60.43 60.40 60. 38q(H2)/%26.21 29.55 29.78 29. 7929.69 29.54 29.94 29.89 29.78 29. 6229.44 29. 22p(CO2)/%2.991.37 1.16 1.04 0.88 0.72 1.12 1.14 1.16 1.20 1.24 1. 30q(CH)/%2. 310.030.01 0. 000. 000.03 0.090.26 0.37φ(N2)/%5.68 5.46 5.44 5.43 5.43 5.43 5.43 5.43 5.44 5.45 5.46 5.471.26.221.221.221.21 1. 211.221.22 1. 221.22 1.22 1. 220.09 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 .p(H2O)/%2.32 1.77 1.79 1.86 1.99 2.151.74 1.76 1.79 1.84 1. 901. 96煤氣流量/(mol.h'1)_ 8.999.36 9.39 9. 409.40 9. 419.41 9.40 9. 399.379.36 9. 34供氧量/(kg*kg'干煤)供蒸汽量/(kg-kg'千煤)0.55 0.70 0.80 0.90 1.00 1.50 0.00 0.04 0.08 0.10 0.50 1.00q(C0)/%65.63 62.51 60.44 57. 6454.53 34.63 65.20 62.82 60.44 59.31 42.45 30.416.13 26.62 29.78 26.09 22.57 9.26 25.23 29.12 29.78 29.91 29.97 28.160.000.02 1.16 3. 957.05 26. 900.040.34 1.16 1.58 6. 929. 52φ(CH,)/%18.964.14 0.09 0.02 0.01 0. 002.12 0.31 0. 090.06 0.01 0. 007.49 5. 885.44 5.43 5. 435. 435.945.60 5.44 5.37 4.35 3. 521.33 1.30 1. 221.211.311.20p(COS)/%0.46 0.10 0.08 0.09 0.09 0. 140.110.09 0.08 0.08 0.05 0. 03q(H2O)/%0.005. 58.49 1. 792. 4915.27 27. 55煤氣流量/(mol-hr1)6.82 8.69 9.39 9.40 9.40 9. 418.62 9.13 9. 399.5011.74 14. 523.1.2不同煤種時(shí)氣化爐的性能表5給出中國煤化工]煤氣成分不同爐型不同煤種的計算結果見(jiàn)表4,表中比較。CNMHG給出每一煤種的最佳溫度?！?00●發(fā)也設備第25卷表4不同煤種不同爐型的計算結果爐型TexacoPrenfloShell媒種Fluid cokeIlinois6號WalsumCerrejouIlinois 6號供煤量/(kg*h-1)41 670100供氧氣量/(kg*kg-1)干煤1. 030.860.721.040. 80供蒸汽量/(kg.kg-I)千煤0.650.50.0.110.08供氮氣量/(kg*kg-1)干煤0.0000. 0170. 1100. 1600. 130壓力/MPa4. 0832. 4002. 400.2.413溫度”C1 0551 13817481 6231 315q(CO)/%(47.10)2) 47.26 (41.00) 41.20 (58.53) 52.56 (61.79) 58.39 (60.60) 60. 44φ(H2)/%(24.30) 23.67 (29.80) 30.10 (22. 35) 18.66 (23.94) 20.76 (30.15) 29. 78p(CO2)/%(13.20)13.35 (10. 20)9.93 (4. 06)7.55 (2. 48) 5. 39(1.58) 1. 16q(CH4)/%(0. 09)0.37 (0. 30)0.160.09q(N2)/%(0. 40)0.30 (0. 80)0.95 (6. 01)6.39 (5. 74)6.22(4. 63)5.44q(H:S)/%(2. 20)2.08 (1. 10)1.03 (0. 53)0.51 (0.24) 0.26 (1.18) 1. 22p(COS)/%0. 130. 050.02(0. 10)q(H2O)/%(12.70) 12.83 (17.10) 16.58 (8.52) 14.28 (5.82) 8. 97(1.75) 1. 79煤氣流量/(mol.h- ))4 8864 7089.88注:1)此溫度為最佳計算溫度; 2)括號內的數值為試驗數據(以下均與此相同).表5 Prenflo 爐不同煤種的煤氣成分比較煤種SaavlandEnsdorfPittsburgh 8號供氧純度/%85. 099.598.499. 595. 0炭轉化率/%99.0 .98.599. 399.199. 099.4供蒸汽t/(kg.kg-1)干煤供氧氣量/(kg.kg-1)干煤0. 971. 021. 041. 06供氮氣量/(kg-.kg~ 1)干煤0. 250. 120. 28p(C0)/%(60.24)" 58.94 (63.18) 60.87 (63.98) 58.53 (65.61) 61.79 (59.59) 57.16 (62.34) 60.16q(H2)/%(27.53) 26.94 (28.80) 27.75 (24.43) 22.35 (25.42) 23.94 (26.00) 24.94 (27.65) 26.68q(CO2)/%(2.60) 2.54 (3. 09)2. 98(4.44) 4.063. 58(3.38) 3. 26φ(N2)/%(9.29) 9.04 (4.64) 4.47 (6.57) 6.01 (6.09) 5.74 (9.96) 9.55 (5.90) 5. 69.p(H2S)/%(0.31) 0.03 (0.29) 0. 28(0.58) 0.53 (0.25) 0.24 (0.72) 0.69 (0.72) 0. 69(0.03) 0. 03-p(H2O)/%3.668. 524.06高熱值/(kJ.m~3) (11.20) 10.96 (11.73) 11.31 (11.35) 10.39 (11.60) 10.93 (11.04) 10.59 (11.59) 11. 19低熱值/(kJ./m~3) (10.64) 10.41 (11.15) 10.74 (10.84) 9.93 (11.08) 10.44 (10.49) 10.07 (11.02) 10. 64.注:1)括號內的數值為干煤氣,不帶括號的數值為濕煤氣。3.2分析和比較根據表2~表5所列出的結果可知:在此預測模型中,影響煤氣成分準確性的主(1)對于Texaco爐,幾種不同煤試驗所得的要因素是溫度。本來(lái)計算中要根據熱平衡(即能CO體積分數q(CO)在41. 0%~47.1% ,計算值要量平衡)來(lái)確定溫度,但這種方法復雜,需要考慮略高一點(diǎn),為41.2%~47.3%. H2 成分試驗值在各種物質(zhì)的熱量平衡、熱損失,這樣得出的結果24. 3%~29.8%,計算值在23. 7%~30.1%。lli-并不能保證是準確的。所以,可以直接根據煤氣nois 6號煤的最佳計算溫度為1138 C ,Fluid coke出口溫度.給定一個(gè)氣化計算溫度用來(lái)預測煤氣煤的最佳計算溫度為1 055 C.成分。該溫度的變化直接影響計算結果,為了檢(2)對于Shell爐,llinois 6號煤試驗得出驗影響程度,用偏差的平方和作為衡量標準,這的結果,q(CQ)為62%.m(H. )約為30% ,計算值中國煤化工，偏差就是計算得到的煤氣成分與試驗值的差值，略微低一點(diǎn)條件下,其其最小值對應的溫度就作為最佳計算溫度.最佳計算溫MHCNMH G第6期章杰:IGCC系統噴流式氣化爐氣化模型及煤氣成分的探討●401(3)當其他條件都不變,考察溫度、壓力、供高,這樣組成的IGCC電站發(fā)電效率也較高。Or量、供蒸汽量等因素的影響。比較結果見(jiàn)表6。(2)反應溫度的升高,都有利于CO的生成，表6Texaco爐和Shell爐各參數影響比較表有利于CO2含量下降,H2O含量增加。但對于H2來(lái)說(shuō)，在最佳計算溫度附近,H2含量有一最大值。參數變化溫度升高壓力增高供氧址增 加供蒸汽量增加(3)壓力的影響總的來(lái)說(shuō)是很小的，由于爐型Texaco Shell Texaco Shell Texaco Shell Texaco ShellPrenflo爐和Shell爐氣化溫度都較高,壓力對煤煤種Ilinois6號CO含量增加略增略降略增大降大降大降大降氣成分變化基本.上沒(méi)有影響。Hz含量降低略降略降略增大降大降無(wú)變無(wú)變(4)供O2量、供蒸汽量的增加都不利于COCO2含量降低降低略增略降大增大增增加增加的生成,使之含量下降較多,CO2含量、H2O含量H2()含量增加增加略增略降大增增加大增增加增加較多,其原因是氧氣增多,反應更充分,不利.于CO的生成,H2O的分解也減少,其他成分變4結語(yǔ)化不是很大。不管何種氣化爐,蒸氣量的增多都對水煤漿進(jìn)料的Texaco爐和干煤粉進(jìn)料的會(huì )導致?tīng)t膛實(shí)際氣化反應溫度下降,因此,改變Shell爐進(jìn)行比較可以得到以下結論:蒸氣量可以作為改變氣化條件的一種手段。(1)相近供氧量的情況下,Shell氣化爐的煤參考文獻:氣中CO含量遠大于Texaco爐煤氣,H2含量接近;由于采用干法進(jìn)料,氣化過(guò)程的氧耗比水煤[1]焦樹(shù)建.論整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)裝置(IGCC)的發(fā)展趨勢漿進(jìn)料少，因此Shell爐和Prenflo爐煤氣的[J].燃氣輪機技術(shù),1993,6(1):1-5.φ(CO2)和φ(H2)遠小于Texaco爐的煤氣。由[2] WATKINSON A P, LUCASJP, LIMC1. A prediction ofperformance of commercial coal gasifiers [J]. Fuel, 1991,于Shell 爐的可燃氣成分較高,其冷煤氣效率較70:519-527.;行業(yè)信息高溫蠕變持久試驗技術(shù)研討會(huì )召開(kāi)2011年10月19- -20日,高溫蠕變持久試驗技術(shù)研討會(huì )在上海發(fā)電設備成套設計研究院順利召開(kāi),會(huì )議由上海電站裝備材料與大型鑄鍛件攻關(guān)聯(lián)合體與上海發(fā)電設備成套設計研究院共同舉辦。上海市科委、上海電站裝備材料與大型鑄鍛件攻關(guān)聯(lián)合體、上海發(fā)電設備成套設計研究院、日本物質(zhì)材料●研究機構(NIMS)Koichi Yagi(八木晃- )教授等參加了研討會(huì )。會(huì )議特別邀請本領(lǐng)域的國際知名專(zhuān)家一-Dr. Koichi Yagi(八木晃一)博士作專(zhuān)題報告，報告分別從長(cháng)期蠕變數據采集的必要性、影響蠕變強度的因素、NIMS蠕變數據表計劃以及對中國蠕變數據開(kāi)發(fā)行動(dòng)的想法四個(gè)角度向全體代表作了精彩的匯報和交流。上海發(fā) 電設備成套設計研究院教授級高.工林富生針對我國高溫蠕變持久試驗存在的問(wèn)題與應對措施作了專(zhuān)題報告。與此同時(shí),會(huì )議代表圍繞高溫長(cháng)時(shí)性能試驗技術(shù),從影響高溫長(cháng)時(shí)性能試驗結果的主要因素出發(fā),進(jìn)一步探討了可靠、經(jīng)濟、合理的高溫長(cháng)時(shí)性能試驗控制和解決辦法,并強調了在全國范圍內統一高溫長(cháng)時(shí)性能試驗條件、統一試驗方法、統一試驗操作規程和開(kāi)展對比試驗的重要性和迫切性。與會(huì )代表認為:材料的高溫長(cháng)時(shí)性能屬于共性技術(shù)研究,試驗周期長(cháng),耗資大,任何一家單位難以獨立完成,且高溫長(cháng)時(shí)性能數據對高溫長(cháng)時(shí)運行的裝備實(shí)現自主設計與制造是必不可少的關(guān)鍵共性數據。因此,僅靠上海聯(lián)合體是不夠的，應把全國相關(guān)單位聯(lián)合起來(lái),在政府的引導下，開(kāi)展企業(yè)間的分工協(xié)作,共同開(kāi)展這方面的研究,建立自主高溫長(cháng)時(shí)性能評價(jià)體系,提升我國高溫長(cháng)時(shí)性能試驗研究水平,提高試驗結果可靠性和試驗數據的可比性,促進(jìn)我國高溫長(cháng)時(shí)性?xún)取爸袊夯a(chǎn)材料的工程應用。TYHCNMHG，地、(上海發(fā) 電設奮成會(huì )議丌研九阮土延峰供稿)