“雙氣頭”甲醇-電多聯(lián)產(chǎn)系統的設計與優(yōu)化

第33卷第10期現代化工Oet.20132013年10月Modern (hemical Industry，123●“雙氣頭”甲醇-電多聯(lián)產(chǎn)系統的設計與優(yōu)化王明華',劉培’(1.神華科學(xué)技術(shù)研究院有限責任公司,北京102211; 2.清華大學(xué)熱能工程系,北京100084)摘要:為使焦爐煤氣得到有效利用,設計了基于氣化煤氣與焦爐煤氣的“雙氣頭"多聯(lián)產(chǎn)工藝流程,建立了系統配置最優(yōu)化判據,計算發(fā)現在分流比為0.802時(shí),低位熱值效率具有最大值為48. 7%。借助Aspen Plus 和GT Pro模擬軟件設計了年產(chǎn)12-32萬(wàn)I甲醇和274 ~496 MW電力等不同等級規模的多聯(lián)產(chǎn)系統,并對系統整體性能和單元過(guò)程操作參數等方面進(jìn)行了分析與討論,通過(guò)模擬得到的最佳低位熱值效率與系統配置最優(yōu)化判據得到的數據十分吻合。關(guān)鍵詞:雙氣頭;甲醇-電多聯(lián)產(chǎn);低位熱值效率;最優(yōu)化判據;分流比中圖分類(lèi)號:TK01文獻標志碼:A文章編號:0253 - 4320( 2013)10-0123 -05Design and optimization of methanol-power polygeneration basedon coal gas and coke-oven gasWANG Ming-hua' ,LIU Pei2( 1. Shenhua Science and Technology Research Institute Co.，Ltd. ，Beijing 102211, China;2. Department of Thermal Engineering, Tsinghua University, Beiing 100084, China)Abstract: For full use of the coke-oven gas , a double gas head polygeneration flowsheet is designed based on coalgas and coke- oven gas. An optimization criterion is built and the maximal low heat value fficiency is 48. 7% when thesplit ratio is 0. 802. To help clearly understand the system performance,a 120 - 320 kt methanol and 274 - 496 MWpower polygeneration system is simulated by using the commerially available softwares ASPEN Plus and CT Pro. Themodeling result is compatible with the optimization criterion. The performance of the system and operating parameters ofunits are also analyzed and evaluated. These will be used for building industrial device.Key words: double gas; methanol-power polygeneration; low heat value efciency ; optimization criterion;split ratio以煤氣化為核心的多聯(lián)產(chǎn)系統是針對我國面臨量;從而可達到充分利用焦爐煤氣實(shí)現CO2減排、的能源需求增長(cháng)、液體燃料短缺、環(huán)境污染嚴重等一降低系統能量損耗的目的。系列問(wèn)題提出的一條解決我國能源領(lǐng)域可持續發(fā)展為了綜合考察和優(yōu)化“雙氣頭”多聯(lián)產(chǎn)系統的的重要途徑。目前,國內外現有的多聯(lián)產(chǎn)模式均性能,本研究建立了系統配置最優(yōu)化判據,設計了年是以單- ~煤氣化為氣頭(2),通過(guò)水煤氣變換反應調產(chǎn)12~32萬(wàn)t甲醇和274~496MW電力等不同等整粗煤氣中的碳氫比以滿(mǎn)足合成部分的需要,這不級規模的“雙氣頭”多聯(lián)產(chǎn)系統流程,并對其在技術(shù)僅增大了系統的能量損耗,而且增加了CO2排放。方案、操作參數和系統效率等系統特性方面進(jìn)行另一個(gè)不容忽視的現實(shí)是我國的焦炭生產(chǎn)量、消費了分析與評價(jià),以揭示其物質(zhì)能量的關(guān)系和多聯(lián)量、出口量均居世界第一位3} ,但大量的焦爐煤氣.產(chǎn)最佳的耦合配置方式,為建立工業(yè)裝置提供系(COG)得不到有效利用，直接放空燃燒,不僅浪費統指導。了寶貴的資源,也嚴重污染了環(huán)境?；谏鲜霈F狀,本文提出了免變換CO2-CH4催1系統方 案及流程介紹化重整“雙氣頭”甲醇-電多聯(lián)產(chǎn)系統[4),即利用大圖1即為甲醇-電“雙氣頭”多聯(lián)產(chǎn)系統流程框規模煤氣化技術(shù),將氣化煤氣富CO2、焦爐煤氣富圖,氣煤與水蒸汽和氧氣混合后送人灰熔聚氣化CH4的特點(diǎn)相結合,進(jìn)行催化重整生成CO和H2,以爐[5] ,反應在3 MPa下生成粗氣化煤氣,碳轉化率滿(mǎn)足后續化工合成的氫碳比要求,從而免除了氣化約為95%,灰渣團聚以固體形式排出。高溫粗煤氣煤氣需要通過(guò)水煤氣變換來(lái)調整合成氣的氫碳比，(約1 084C )進(jìn)入余熱鍋爐1,產(chǎn)生14. 2 MPa、538C并通過(guò)與焦爐煤氣催化重整過(guò)程增加了有效氣體的的高壓過(guò)熱蒸汽和3.3 MPa的中壓飽和蒸汽,用于收稿日期:2013-07 -03作者簡(jiǎn)介:王明華(1980-) ,男,博士,工程師,主要從事項目咨詢(xún)和評估工作,010 - 57336009 ,kingwang158@ 163. com。，124●現代化工第33卷第10期蒸汽輪機發(fā)電。煤氣被冷卻到3719C,進(jìn)人高溫凈以得到純的甲醇產(chǎn)品,未反應的氣體經(jīng)膨脹后與經(jīng)化裝置,采用鐵酸鋅(ZnFe204)作為高溫脫硫劑過(guò)高溫凈化后的氣化煤氣作為燃氣輪機的燃料。以脫除氣化煤氣中的H2S和COS,使其降到直接燃2系統配置最優(yōu)化判據一 “ 雙氣頭"多聯(lián)燒所要求的含量。產(chǎn)低位熱值效率分析氣空氣分寓h焦妒煤氣-氧氣壓縮“雙氣頭”系統將原料轉化為產(chǎn)品的能量利用煤，CO,-CH“氣化護L重整狀況,可直接與分流比(即化動(dòng)比)進(jìn)行關(guān)聯(lián),從總余熱鍋爐1-C脫水]- -高溫凈化一煤氣飽和器+-煤氣預熱器的系統配置結構展示不同化電產(chǎn)品規模系統的能量利用情況，從而得到最佳的配比規模?！半p氣頭”多氣蒸為二動(dòng)二 余熱銅爐2聯(lián)產(chǎn)系統的能量平衡關(guān)系,由于有氣化與化工、化工甲壁甲鵬精館一甲廓合成一合成氣壓縮-{精脫硫--C脫水與動(dòng)力和動(dòng)力與氣化之間的耦合,使系統十分復雜，為了達到普遍化比較的作用,將定義多聯(lián)產(chǎn)系統目圖1“雙氣頭”多聯(lián)產(chǎn)系統流程框圖的低位熱值效率η:由煉焦過(guò)程來(lái)的焦爐煤氣經(jīng)壓縮至氣化煤氣的n = (mmeOH●LHVwxOH + Pouer)/壓力,進(jìn)入常溫凈化"處理,按照--定比例將焦爐(mCoAL . LHVCoAL + mcocLHVcoc)1)煤氣與氣化煤氣混合后,通過(guò)煤氣飽和器和預熱器式中,LHV為低位熱值, kJ/kg;m為質(zhì)量流率,kg/s;至600后進(jìn)入自熱重整反應器,混合氣體中的Power為發(fā)電量,kW。CH4和CO2在炭的催化下發(fā)生重整反應'8,將合成定義直接用于發(fā)電的氣化煤氣占總的氣化煤氣氣中的(H2 -CO2)/(CO +CO2)調至2. 05左右;轉的量的比例為分流比x,在固定給煤量的情況下,通化后的產(chǎn)品出口溫度約1 0009C ;經(jīng)與煤氣預熱器換過(guò)改變x來(lái)研究不同系統規模組合方式下的最優(yōu)熱后進(jìn)人余熱鍋爐2,產(chǎn)生3. 3 MPa的中壓飽和蒸配置。汽;并使其進(jìn)一步冷卻降溫至60C,再進(jìn)人中溫精由于需要滿(mǎn)足重整和合成過(guò)程對氫碳比的要脫硫[9)以使合成氣中的硫含量符合化工合成的求,系統輸人的焦爐煤氣的量與分流比是有一一對要求。應關(guān)系的,假定如下式:為了滿(mǎn)足化工合成過(guò)程所需的壓力,對凈化后mcocLHVcoc = f(x)的合成氣升壓至6.6 MPa,進(jìn)人液態(tài)甲醇合成反應聯(lián)合循環(huán)發(fā)電過(guò)程的效率(包括化工與動(dòng)力過(guò)器['0],在250C的等溫條件下合成,采用一次通過(guò)程之間汽水耦合)也是與分流比具有對應關(guān)系的，的形式;反應過(guò)程放出的熱量,利用管式換熱器產(chǎn)生假定如下式:3.3MPa的中壓飽和水蒸汽用于蒸汽輪機發(fā)電;將Tpowe = g(x)(3)反應后富含甲醇的氣體冷卻到40C,進(jìn)人氣液分離將各個(gè)單元過(guò)程的目的低位熱值效率及式器,得到的粗甲醇溶液節流后進(jìn)入三塔精餾"單元(2)、(3)代人式(1)中,有:[Coal.化.η高海凈化:(1-x) +f(x) :η常越凈化] .7 : 7赫駁械●刀合感 .刀精館，Coal +f(x){Coal.n化.η高凈化●x+ [Coal.力化:η卉溫凈化.(1-x) +f(x) η溫凈化] .η能7精脫健.7*反座氣:g(x)_Wsu + Woac(f(x)) + wa2(Uo,(x)) + Wsc(sc(x))(4)式中,Coal為單位時(shí)間輸人的煤的熱值, kJ/s; W為過(guò)程功耗, kW。令A = Coal.η化. 7離溫凈化(5)A2 = η盤(pán)凈化(6)As=刀重整°η桃脫械"刀合成.7精霜(7)As =刀重墊7精駁恍●刀7未反應氣(8)As = Coal(9)W(x) = Wsu + Woc((x)) + Wo2(a2(x)) + Wsc(sc(x))(10)2013年10月王明華等:“雙氣頭"甲醇-電多聯(lián)產(chǎn)系統的設計與優(yōu)化●125則A .A3.(1 -x) +A2.Aj .f(x) +A.●x.g(x) .A. .A4●x.g(x) +A2 .A4●f(x) .g(x) - W(x)(11)As +f(x)pI[-A,A,As + A2AsAsf'(x) - A,W(x) -AA5F"(x)] +f(x)[-A,A, +A2A,g'(x) - w'(x)]} +η'= {g(x)[AAs +AAAs + A2A.AJ"(x)] +x[A.Asg'(x) +A,AsAsg'(x) +AAsf"'(x)] + W(x)f"(x)} +l1-Af"(x)xg(x) -Af"(x)>xg(x) + AJ(x)g(x) + A.x(x)g'(x) + Af(x)g(x) + A,Aag'(x)x(x) + A,Ag(x)f"(x)}(As +f(x)令B =-A,AsAs +A2AAsf"(x) -AsW(x) - A,A.sf'(x)(13)B2 =-AAs +A2A4Asg'(x) - Ww'(x)(14)B3 = A.As +A.A2As + A2AAsf'(x)(15)B. = A[Asg'(x) + A,A.Asg'(x) +A,A_f'(x)(16)n” =j|[As +f(x)][Bf"(x) +Bg'(x) +B. +f"(x)W"(x) + 2Ang'(x)(x) +24.A.g'(x)(x) + 24,A.g'(x)"(x)(x)]| -1l{2f(x)[Bf'(x) +Bg'(x) +B. +f"(x)W"(x) + 2A,g'(x)f(x) + 2A,Aag'(x)f(x) + 2A2A4g'(x)f"(x)f(x)]}}(As +f(x))'(17)C = Bf'(x) +Bsg'(x) +B。+f(x)W"(x)s(x)[c, +2A,g'(x) +2A.Asg'(x) +2Ag'()"(x>)][A,C -2CJ'(*)]+.n”={f(x)[2A.Asg'(x) + 2A,A.Asg'(x) + 2A.Asg'(x)f"(x) - 4A,g'(x)f"(x) - y(As +f(x))'4A,A.g'(x)f"(x) -4A,Aag'(x)f*(x)]}D、= C, +2A.g'(x) + 2A,A.g'(x) + 2A2A.g'(x)f"(x)(20)D2 = 24A.Asg'(x) + 2A,AlA.g'(x) + 2A2A.Asg'(x)f'(x) - 4Ang'(x)f'(x) - 4A,A4g"(x)f"(x) - 4A,A4g"(x)f"2(x) (21)D3 =AsC -2CJ"(x)(22)則化簡(jiǎn)后為:η"= [Df2(x) + Df(x) +D,]/(A, +f(x)' .(23)通過(guò)對各個(gè)單元過(guò)程和系統的模擬，建立f(x)使用AspenPlus模擬化工生產(chǎn)過(guò)程,液相甲醇合成和g(x)的關(guān)系式，以及各個(gè)單元過(guò)程的目的熱值效采用空氣產(chǎn)品公司的動(dòng)力學(xué)方程進(jìn)行Fortran編譯,率,并代人上述各式中。從而判斷式(23)中是否滿(mǎn)并在A(yíng)SPEN用戶(hù)動(dòng)力學(xué)子模塊RCSTR計算[10);聯(lián)足如下要求:合循環(huán)過(guò)程采用GT Pro 模擬,兩者之間使用ExcelD,≤0鏈接數據13-14]吃-4D,D3≥0(24)3.1系統模擬結果 與分析式(24)即為判據表達式,若滿(mǎn)足條件,則說(shuō)明通過(guò)以上的最優(yōu)化計算,在1 822 Vd的氣化規方程式(1)能取得極大值,令式(12)為零,即可求出模上,當氣化煤氣80.2%用于發(fā)電,19.8%與焦爐取得系統效率最大值處的分流比x。煤氣調氫碳比和漿態(tài)床-次通過(guò)醇醚合成技術(shù),未本研究所用的氣化煤種采用陜西彬縣煙煤,其反應的合成氣用于發(fā)電,得到本文研究的“雙氣頭”工業(yè)分析、元素分析及高位熱值參考文獻[12]。通多聯(lián)產(chǎn)的規模是年產(chǎn)21.64萬(wàn)t甲醇,凈輸出電量過(guò)計算,系統效率在分流比為0.802時(shí),低位熱值效表1“雙氣頭” 多聯(lián)產(chǎn)系統總的消耗與產(chǎn)品產(chǎn)量率具有最大值為48. 7%。消耗產(chǎn)品氣化用煤/(t.d-I)1822甲醇(萬(wàn)tra-1)21. 643系統性能分析及關(guān)鍵參數對系統效率影焦爐煤氣/(m'.d~I) 2698330 總發(fā)電量/MW437.75響討論純氧耗量/(m2'.d-') 1342727凈輸出電量/MW359. 33為了更加全面地考察整個(gè)系統的物質(zhì)能量平衡廠(chǎng)用耗電/MW78.42磽磺/(t.a~I)2391. 3情況,以及不同分流比情況下系統性能變化曲線(xiàn),將注:年工作日按300 d計。.現代化工第33卷第10期為359.33MW,其中廠(chǎng)用耗電如圖1中的虛線(xiàn)所示，未反應氣體膨脹功/MW3. 70包括空分、重整氧氣壓縮、焦爐煤氣壓縮、合成氣壓精餾甲醇收率/%99.1縮、氣化氧氣壓縮、回注氮氣壓縮及其他輔機等,總精餾熱負荷/MW18.96的原材料消耗及副產(chǎn)品如表1。燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)3.2單元過(guò)程模擬結果與分析燃料流量(kg.s-')55.73各單元過(guò)程的關(guān)鍵設備參數和操作參數的結果燃料低位熱值/(MJ-kg-')12. 25如表2所示,灰熔聚氣化爐的冷媒氣效率較低,主要回注氮氣壓縮耗電/MW7.81是因為有20%左右的CO2生成以便與焦爐煤氣中燃氣輪機發(fā)電量/MW278. 91的CH,發(fā)生重整反應;空分單元采用外壓縮流程,汽輪機發(fā)電量/MW155. 14耗電量?jì)H指空氣壓縮機的功耗,產(chǎn)品氧氣體積分數為99. 7% ,壓力為0.135 MPa,產(chǎn)品氮氣主要用于輸3.3氣化煤氣分流 比對系統效率的影響送干煤粉和回注燃氣輪機。通過(guò)模型,本文研究了分流比在0.6-0.9區間表2各關(guān)鍵單 元過(guò)程模擬結果對系統效率的影響關(guān)系,其結果如圖2所示。從項目數值圖2可以看出,隨著(zhù)分流比的增大,氣化用煤與焦爐灰熔聚氣化煤氣的質(zhì)量比(簡(jiǎn)稱(chēng)“煤焦比”)是逐步增大的。系壓力/MPa統效率是先增加后減少,在分流比為0.8左右時(shí)具溫度/C1084有最大值0. 486,與前面得到的最優(yōu)化值十分吻合,氧煤比(質(zhì)量比)0. 68此時(shí)對應的“煤焦比”為1.53,甲醇與電力2種產(chǎn)品蒸汽煤比(質(zhì)量比).7的熱值比(簡(jiǎn)稱(chēng)“化動(dòng)比”)0.495;這是因為隨著(zhù)煤氣化氧氣壓縮耗電/MW7.23焦比的增加,廠(chǎng)用電耗的增加速率越來(lái)越大,而甲醇氣化氮氣壓縮耗電/MW2.83產(chǎn)量和發(fā)電量增加的速率卻越來(lái)越小,兩者綜合的碳轉化率(質(zhì)量分數)/%效果使得“雙氣頭”多聯(lián)產(chǎn)系統在分流比為0.8的有效氣體體積分數/%71. 6時(shí)候系統效率最高?！盎瘎?dòng)比”也是先增加后減少，比氧耗/[m3.(1000 m3)-']93在分流比為0.65時(shí)具有最大值0.516,此時(shí)對應的比煤耗/[kg(1000m)門(mén)"]05“煤焦比”為0.87,這主要是因為隨著(zhù)“煤焦比”的冷煤氣效率/%74. 1增加,甲醇產(chǎn)量和發(fā)電量變化的速率不一樣造成的。熱煤氣效率/%81.6由此可見(jiàn),“雙氣頭”多聯(lián)產(chǎn)系統在固定給煤量空氣分離的情況下,隨著(zhù)分流比的變化,系統存在一個(gè)效率最氧提取率/%92. 8佳的點(diǎn),與前面得到的最優(yōu)化判據結論-樣,從而可純氧耗量/(m'.d-)1342727以得到相應的焦爐煤氣的量,進(jìn)--步可以確定甲醇氣化耗氧量/(m3.d"")474533和電的規模。重整耗氧量/(m'd~I)868194mcosx/mc回注氮氣量/(m'.d-1)13312653.0空分耗電/MW23. 730.48甲醇合成與精餾40.45 0.4712.0反應溫度/心250。0.466.61.0L0.35 0.44重整氧氣壓縮耗電/MW4.190.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90合成氣壓縮耗電/MW6.67(C0 + H2 )轉化率(摩爾分數)/%38.71-系統效率;2-媒焦比;3- 化動(dòng)比甲醇產(chǎn)率(摩爾分數)/%15.2圖2分流比與系統效率 、化動(dòng)比和煤焦比的關(guān)系粗甲醇產(chǎn)量/(t-h少)30.33為了進(jìn)一步簡(jiǎn)化,可以將多聯(lián)產(chǎn)系統劃分為氣3. 3 MPa中壓飽和水蒸汽量/(t.h-1)29. 1化島、化工島和動(dòng)力島,由于在化工島中熱值的損失.2013年10月王明華等:“雙氣頭”甲醇-電多聯(lián)產(chǎn)系統的設計與優(yōu)化.127●僅是由于合成甲醇引起的,而在動(dòng)力島中熱值的損頭”多聯(lián)產(chǎn)系統的流程模擬,并研究了通過(guò)最優(yōu)判失僅是發(fā)電導致的,為了更直接地描述生產(chǎn)甲醇和據得到的最佳配置情況下的系統整體性能(年產(chǎn)電力的熱效率,根據以上的推導,得到如下兩個(gè)有效21.64萬(wàn)t甲醇,凈輸出電量為359.33MW)和單元效率:過(guò)程關(guān)鍵參數。7.M.H = (mmou●LHVwoH)/(4)通過(guò)模型研究,在固定給煤量的情況下,討[mcoAL . LHVcoAL + mcocLHVcoc - Power/n/ηp] (25)論了分流比在0.6~0.9對系統效率的影響關(guān)系,發(fā)= Power/[ mconL . LHVcoAL + mcocLHVcoc -現效率最佳點(diǎn)與由系統配置最優(yōu)判據得到的數據十mm.on ● LHVxcom/(ηe + nxcou)/n,](26)分吻合,此時(shí)對應的“煤焦比”為1.53,“化動(dòng)比”通過(guò)對各個(gè)單元過(guò)程效率的分析,有為0.495。η = η?！鉵ycOH +ηg°η.●ηp(27)式中,ng為氣化島低位熱值效率;η。為化工島低位參考文獻熱值效率;np為動(dòng)力島低位熱值效率;nMeOH為甲醇[1]倪維斗,李政,薛元.以煤氣化為核心的多聯(lián)產(chǎn)能源系統-資源/低位熱值轉化效率。能境/環(huán)境整體優(yōu)化與可持續發(fā)展[J].中國工程科學(xué),2000,進(jìn)一步計算系統效率、甲醇合成有效效率和發(fā)(8):59 -68.電有效效率,結果如表3所示。從表3不難發(fā)現,隨[2]麻林巍.以煤氣化為核心的甲醇、電的多聯(lián)產(chǎn)系統研究[ D].北著(zhù)分流比的增加,各個(gè)效率都是先增后減的趨勢,在京:清華大學(xué)熱能工程系,2003.[3]楊力,董躍，張永發(fā),等.中國焦爐煤氣利用現狀及發(fā)展前景分流比為0.8的時(shí)候,各個(gè)效率達到最佳值。[J].山西能源與節能,2006,(1):1 -4.表3分流比對 系統系能的影響[4]謝克昌,張永發(fā),趙煒.“雙氣頭"多聯(lián)產(chǎn)系統基礎研究-- 焦項目分流比x 系統效率 甲醇合成有效效率發(fā)電有效效率爐煤氣制備合成氣[J].山西能源與節能,2008 ,(2):10-12.0.900. 4490. 518160. 39383[5]王洋.加壓灰熔聚流化床粉煤氣化技術(shù)的研究與開(kāi)發(fā)[J].山西化工2002 ,22(3):4-7.0.80. 477080.685620. 42176[6] NETL. Process engineering division - ' Shell gasifer ICC base ca0. 800. 486630. 721740. 42718ses' [R]. PED - ICCC -98 -00 ,1998.0.750. 486000. 698830. 42276[7]范守謙.焦爐煤氣凈化工藝流程評述[J].燃料與化工,1997 ,28(1):23 -30.0. 700. 480250. 655460. 41374[8]吳俊榮CH4與CO2重整制合成氣研究進(jìn)展[J].廣州大學(xué)學(xué)0.650. 476400. 633440. 40858.報:自然科學(xué)版,2003 ,2(S) :430 -437.0.600. 473420.620820. 40565 ;[9]許世森,李春虎,郜時(shí)旺.煤氣凈化技術(shù)[ M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社2006:387 - 391.[ 10] Brown W R,Frenduto F s. Fuel and Power Coproduction - The In-4結論tegrated Gasificationv Liquid Phase Methanol ( LPMEOHM) Dem-onstration Project[ C]. First Annual Clean Coal Technology Confer-(1)設計了1套免變換CO2 -CH4催化重整“雙ence. Cleveland. ,0H,1992.氣頭”甲醇-電多聯(lián)產(chǎn)系統,其規模為年產(chǎn)12 ~11]宋維端，肖任堅,房鼎業(yè).甲醇工學(xué)[M].北京:化工工業(yè)出版社,1991.32萬(wàn)t甲醇和274~496MW電力等不同等級。[12]賀永德.現代煤化工技術(shù)手冊[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版(2)推導了低位熱值效率的綜合表達式,并建社,2004.立了相應的最大化判別式,并由此可計算出最佳的[13]劉保柱.利用PRO/ I和Excel求解精餾塔最優(yōu)回流比[J].計化動(dòng)比，從系統配置層面進(jìn)行最優(yōu)化。計算表明,在算機與應用化學(xué),2006 ,23(11):1150-1152.分流比為0.802時(shí),低位熱值具有最大值48.7%。[14]廖海生.基于Matlab、Excel和Spss的數據通信[J].甘肅聯(lián)合大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版2007,21(4):83-86. ' I(3)建立了基于A(yíng)spen Plus與GT Pro對“雙氣拜耳材料科技將擴大其在中國的MDI產(chǎn)能拜耳材料科技于2013年9月10日宣布,其位于漕涇聚氨酯硬質(zhì)泡沫塑料的- -種重要原材料。聚氨脂是用于的拜耳上海-一體化基地( BISS)的二異氰酸酯和冰箱的種性能優(yōu)良的保溫材科。產(chǎn)能的提升( MDI)生產(chǎn)裝置進(jìn)人去瓶頸階段。到2014年年中,現有將使拜耳材料科技能夠在中國進(jìn)-一步擴大其業(yè)務(wù),而中產(chǎn)能將從35萬(wàn)Va增至50萬(wàn)Va。拜耳材料科技中國區國也正是拜耳材料科技在全球范圍內最大的市場(chǎng)之一?！笨偛妹绮畼?lè )( Wolfgang Miebach)表示:“MDI是用于生產(chǎn)(蘇珊).