采用簡(jiǎn)化PDF模型分析分級氣流床氣化爐的氣化特性

第28卷第26期中國電機工程學(xué)報Vol.28 No.26 Sep. 15, 20082008年9月15日Proccedings of the CSEE02008 Chin.Soc.for Elec.Eng.29 _文章編號: 0258-8013 (2008) 26-0029-06中圖分類(lèi)號: TQ 54文獻標志碼: A學(xué)科分類(lèi)號: 470-20采用簡(jiǎn)化PDF模型分析分級氣流床氣化爐的氣化特性吳玉新，張建勝，岳光溪，呂俊復(清華大學(xué)熱科學(xué)與動(dòng)力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗室，北京市海淀區100084)Analysis of the Gasification Performance of a Staged EntrainedFlow Gaifier by Presumed PDF ModelWU Yu-xin, ZHANG Jian sheng, YUE Guang-xi, LU Jun-fu(Key Laboratory for Thermal Science and Power Engineering of Minsiry of Education, Tsinghua Universit,Haidian District, Beijing 100084, China)ABSTRACT: In order to study the character of the flow fieldphased model, DPM) 和隨機軌道模型(stochastic trackingand the gsification performance of staged gasificationmethod, STM)分 別模擬顆粒氣化過(guò)程和考察顆粒受湍流脈technology, numerical simulation for a staged entrained flow動(dòng)的影響;計算根據簡(jiǎn)化PDF模型建立燃燒表以建立溫度、coal gasifier located in Shanxi province was conducted based組分等標量同混合分數間的關(guān)系并由此計算|同相氣化反應on Fluent. Body ftted hexahedron mesh was uscd to minimize過(guò)程。除此之外，還引入用戶(hù)自定義函數改進(jìn)了焦炭異相反the numerical diffusion due to mesh quality. Realizable k-ε應模型。通過(guò)對分級氣化爐流場(chǎng)特性和溫度等值面特征的分model was adopted to make a closure for turbulence equations.析,發(fā)現分級化爐中由于二次對沖給氧射流的引入，造成dispersed phase model (DPM) and stochastic tracking mecthod了二次卷吸效應以及沖擊射流效應，加強了爐內混合過(guò)程，(STM) were used to describe the coal particle gasification有利于碳轉化率的進(jìn)一-步提高。process and to predict the turbulent disturbance effects on關(guān)鍵詞:數值模擬;分級氣流床氣化爐:簡(jiǎn)化PDF模型particle motion. A combustion table was built by presumedPDF model to describe the relaionship between mixture0引言fraction and the scalars of temperature, species, et al. InGE氣化工藝(原德士古氣化工藝)采用下噴式addition User Defined Functions was used to modify the單噴嘴水煤漿氣化技術(shù)，具有進(jìn)料簡(jiǎn)單，運行穩定，heterogencous char gasification reaction model in Fluent. The碳轉化率較高等優(yōu)點(diǎn)，也是目前氣流床煤氣化爐中analysis of the flow field and the contours of temperature of thestaged entrained flow coal gasifer show that the engulfment最成熟的技術(shù)"。在該工藝中，由于氣化噴嘴長(cháng)期and the counter flow aroused by the secondary injection處于高溫高壓環(huán)境下，加之回流氣體的沖刷，噴嘴strengthen the mixing process in the staged gasifier. This had a壽命往往很短。另一方面，工業(yè)實(shí)際運行過(guò)程中由positive effect on the improvement of coal conversion rate.于工況、煤質(zhì)變化、煤漿流動(dòng)不暢等原因會(huì )使氧煤KEY WORDS: numerical simulation; staged entrained flow比瞬間升高，從而造成近噴嘴區域溫度過(guò)高、火焰黑區變短，這也是導致噴嘴燒損的重要因素1。月前coal gasifer; assumed PDF model摘要:為詳細研究分級氣化技術(shù)的流場(chǎng)特點(diǎn)及氣化性能，采工業(yè)運行的GE氣化爐噴嘴壽命-般為 2個(gè)月左右，用Fluent 軟件對山西某分級氣化爐進(jìn)行:維數值模擬。計是造成GE氣化爐被迫停爐的主要原因之一1351。為算采用貼體六面體網(wǎng)格劃分計算域以降低數值擴散，采用保護氣化噴嘴，延長(cháng)單爐連續運行時(shí)間，如何在降Realizable k- e模型封閉湍流方程，應用離散相模型(dispersed低噴嘴附近區域溫度的同時(shí)保證爐內整體氣化性能是關(guān)鍵問(wèn)題之一。為此，清華大學(xué)提出非熔渣_熔渣基金項目:國家重點(diǎn)基礎研究發(fā)展計劃項目(973項目)2004CB分級氣化技術(shù)，并在山西某集團得到工業(yè)應用。217705)。實(shí)驗 室熱態(tài)實(shí)驗(0]和利用小室模型對分級氣化The National Basic Research Program of China (973 Program)(2004CB217705).技術(shù)的模擬結果均表明”,采用分級氣化技術(shù)能夠30中國電機工程學(xué)報第28卷有效降低主噴嘴附近區域的氣化溫度，二次給氧加(2)將煤漿看作燃料流股，02 和CO2混合氣入后氣化溫度迅速升高，保證了焦炭氣化反應迅速體看作氧化劑流股，以便采用單組分簡(jiǎn)化PDF模型。進(jìn)行，分級式氣化爐碳轉化率、冷煤氣效率均高于(3)氣化爐內任-點(diǎn)在任何時(shí)刻都保持化學(xué)GE氣化爐的設計值。這些優(yōu)點(diǎn)已在示范工程運行平衡，只是受到湍流影響而偏離平衡狀態(tài)，這一影結果中得到驗證圖。為進(jìn)一步掌握分級氣化爐流場(chǎng)響可采用βPDF函數來(lái)表示。特性以及爐內各組分、溫度的分布，進(jìn)而深入研究(4)由于微量元素氣體不是該模型的主要考其氣化機理，需要進(jìn)行更細致的數值建模研究。本慮指標，為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，不考慮S元素在反應平衡中文采用簡(jiǎn)化PDF模型對山西某分級氣化爐進(jìn)行三的作用，將s元素的組分并入N元素，認為N元維數值模擬，并將模擬結果同某GE氣化爐的數值素只生成N2;并假定揮發(fā)分主要由CH、CO、N2計算結果進(jìn)行比較，通過(guò)對2種爐型下流場(chǎng)特點(diǎn)和和H2組成。.溫度、組分分布特性的比較，討論了分級氣化爐的(5)假定水煤漿被充分霧化，水煤漿滴的粒運行特點(diǎn)。徑分布和煤粒的粒徑分布規律-致， 充分霧化后的煤漿粒度分為30、60、110和175um四檔，質(zhì)量分1研究對象及 模型假設數分別為45%、25%、25%和5%。該分級氣化爐操作壓力為4.0 MPa,煤氣化爐(6)假定煤漿氣化過(guò)程按如下理想狀態(tài)進(jìn)行，結構簡(jiǎn)圖如圖1所示。氣化劑為質(zhì)量分數占85%的即依次發(fā)生水分蒸發(fā)、熱解及焦炭燃燒與氣化反應。O2和15%的CO2,主噴嘴通入部分O2和所有CO2,(7)忽略湍流脈動(dòng)對焦炭異相反應的影響，將剩余O2從距爐體頂部約1/3處的2個(gè)對沖噴嘴引計算焦炭異相反應速率時(shí)，反應物和生成物濃度可入。氣化用煤為神府煤，水煤漿濃度為59.1%，氧-按時(shí)均值計算。煤比為0.930(氧-碳元素質(zhì)量比為1.25), 煤的工業(yè)根據以上:假定,便可基于簡(jiǎn)化PDF模型建立完分析及元素分析如表1所示。整的熱態(tài)模型。0/CO,水煤漿2數學(xué)建模及計算步驟2.1基本模型描述非熔消段基于簡(jiǎn)化PDF方法建立的三維數值模型已在02--O2對GE氣化爐的數值模擬中得到應用191，這里僅熔渣段對模型作簡(jiǎn)要介紹，詳細的模型請參閱文獻[10]。根據對不同湍流模型在模擬氣流床煤氣化爐冷態(tài)流場(chǎng)計算結果的比較[9，本文選用Realizablek-e模型來(lái)封閉湍流方程2。根據假設(2)、(3)和圖1分級氣流床煤氣化爐結構簡(jiǎn)圍Fig. 1 Sketch of a staged entrained flow coal gasifer(4),采用單組分簡(jiǎn)化PDF模型計算湍流對同相氣表1水煤漿原料煤的工業(yè)分析和元素分析(干燥基)化反應過(guò)程的影響，并采用函數米計算不同混合Tab.1 Proximate and ultimate analysis of分數下各標量的時(shí)均值。盡管氣化爐內溫度很高，the coal for slurry (as dry base)但-方面由于整個(gè)爐體溫度比較均勻，壁面可近似工業(yè)分析看作絕熱條件，另-方面爐內氣體CO2和H2O占揮發(fā)分1%固定碳/%灰分1%高位發(fā)熱量(MU/kg)很大比重，因此選用較簡(jiǎn)單的P1模型米計算爐內33.39S7.976.7426.163輻射傳熱。元素分析1%氧氮根據假設(5)， 可采用離散相模型(DPM)描述74.394.3613.080.9251煤焦顆粒的氣化過(guò)程，并采用隨機軌道模型(SPM)為便于建立計算穩定的數學(xué)模型，本文采用如來(lái)追蹤顆粒的運動(dòng)并同時(shí)考慮湍流脈動(dòng)對焦炭運下簡(jiǎn)化和假設:動(dòng)的影響。受計算量的限制，每次離散相計算約追(1)穩態(tài)假設:入口的氧氣和煤漿給入量不蹤1 200條顆粒軌跡，這一數目既保證了計算結果隨時(shí)間而變化。實(shí)際工業(yè)運行中，在某-不長(cháng)的時(shí)的準確，也節省了計算時(shí)間。段能夠保證該假設的成立。由于單組分簡(jiǎn)化PDF模型中,并不關(guān)心煤漿顆第26期吳玉新等:采用簡(jiǎn)化 PDF模型分析分級氣流床氣化爐的氣化特性31粒釋放各組分的量，而僅關(guān)心煤漿在每一-時(shí)刻的失致的單位時(shí)間消耗量為重量，故對煤漿顆粒的水分然發(fā)、熱解以及異相反m= Sm,RS(5)應過(guò)程的建模過(guò)程的精度要求不高。本文煤漿脫揮式中: in 為焦炭顆粒的單位時(shí)間消耗量，kg/s; m發(fā)分過(guò)程采用單步模型，如式(1)所示:為焦炭顆粒質(zhì)量，kg; s為焦炭顆粒的比表面積，dnErdl=-Aexp(- RXm, -mp)(1)mfkg.2.2 網(wǎng)格、邊界條件及計算步驟式中: m,和mp分別為顆粒質(zhì)量和顆粒中除揮發(fā)計算采用以結構網(wǎng)格為主的貼體六面體網(wǎng)格，分以外物質(zhì)的質(zhì)量，kg: 1 為時(shí)間，s: Tp 為顆粒以減小數值計算中因網(wǎng)格因素而造成的數值擴溫度，K; A.和Ev分別為單步脫揮發(fā)分速率的指散19，計算域為12爐體，網(wǎng)格劃分和邊界條件設前因子和活化能，其值分別為32 0005~和3.58x定分別如圖2和圖3所示。圖2為爐體計算域的網(wǎng)10* kJ/kmol"5l.格劃分及邊界條件設定，在主噴嘴及二次噴嘴附近煤顆粒完成熱解過(guò)程后，粒徑會(huì )發(fā)生膨脹，由劃分網(wǎng)格尺寸較小的六面體貼體網(wǎng)格，在遠離火焰于這一過(guò)程會(huì )促使焦炭表面積發(fā)生變化，從而影響區的地方建立交界面，并采用插值方法對交界面處到后繼的氣化模型，因此需要考慮焦炭的膨脹率，傳輸量進(jìn)行求解?？紤]到高速射流及氧氣的帶壓噴本文中神府煤的膨脹率為1.0814.射，且氧氣入口處存在變截面幾何體，對中心氧和加壓條件下，假定焦炭異相反應同時(shí)受外擴散外環(huán)氧入口處采用質(zhì)量入口邊界條件,如圖3所示。和本征反應共同控制，可用式(2)計算焦炭顆粒同某計算域總網(wǎng)格數約為18萬(wàn)基本保證了網(wǎng)格質(zhì)量種氣體i的異相反應速率5):和網(wǎng)格獨立性。.Rs.Rk(2計算過(guò)程采用分步漸進(jìn)的方法，首先計算冷態(tài)Rs+Rx流場(chǎng)，待基本收斂后(約1 100步)再加入顆粒相計算式中: R為單位表面積的焦炭顆粒與i種氣體的反熱態(tài)流場(chǎng)。計算時(shí)依次采用一-階迎風(fēng)格式和二階迎應速率,kg/(m-s); Rid為擴散控制的速率,kg/(m*.s);R為本征控制速率，kg(m's).二次給氧模型采用壓力n次方經(jīng)驗公式來(lái)計入壓力對焦交界面炭異相反應的影響，見(jiàn)式(3)和式(4):周期面(3)d。熱流邊界R.x=Aexp(-E-)(P/10)(4)RT,式中: C為i氣體擴散控制常數，假定各氣化反應擴散控制常數均為5x10~13 s/KR.7%; T。為氣休溫度,圖2分級氣化爐計算域及六面體網(wǎng)格K: d,為顆粒粒徑，m; A;和E,分別為焦炭同i氣Fng.2 Calculation domain of the staged gasifer體本征反應的指前因f和活化能，R為氣體常數，composed of hexahedral mesh8.314kJ/kmol; P,為氣體i的分壓，Pa; n為反應級數。焦炭同O2、CO2、H20和H2反應的活化能和指前因子，以及壓力影響因子n的值如表2所示6181。根據以上模型，焦炭顆粒同各種氣體反應而導外環(huán):質(zhì)量入表2式(3)和式(4)中的常數內環(huán):壁面條件Tab.2 Constants of Eq.(3)J&Eq-(4)“中心環(huán):質(zhì)量入口C+O,二 C+CO3 C+HO 一CtHbAl/kg/m'sPa*))267 2.1x10361.62團3氣化爐噴嘴網(wǎng)格劃分及邊界條件FJAkmo)1.3xI0 26x10 1.54x104 1.5xI0Fig3 Meshing and boundary defrnition o0.650.the gasifer nozzle第26期吳玉新等:采用簡(jiǎn)化 PDF模型分析分級氣流床氣化爐的氣化特性33區，降低了噴嘴附近的溫度，明顯改變了爐內溫度些。與此同時(shí)，由于對沖面上在二次給氧截面下游的分布特征。的區域同樣存在大量的高溫氣體，這使得對沖面上對比圖4(b)和圖4(c)可見(jiàn)，二次火焰對沖面上的高溫區范圍也要大一些。，的高溫區范圍比二次火焰截面上的高溫區范圍要為進(jìn)一步說(shuō)明二次射流的卷吸作用以及對沖大一些，穹頂處的溫度也要高- -些。 造成這一差異火焰對分級氣化爐流場(chǎng)造成的影響，圖6比較了在的原因是二次給氧在氣化爐主軸處相匯發(fā)生碰撞GE氣化爐和分級氣化爐2種運行方式下，對沖面后，加強了高溫氣體在對沖面上的徑向擴散過(guò)程。上在二次噴嘴高度處徑向速度分布的比較。明顯可這一過(guò)程可根據圖5不同截面上的速度矢量分布來(lái)見(jiàn)在加入二次射流后，該高度處的徑向速度大大增進(jìn)行說(shuō)明。在二次射流截面上，二次射流對周?chē)鷼饧?，從而形成強烈的擴散。體形成-一定卷吸效應，另一方面，二次射流的根部和末梢又分別受到氣化爐壁面回流流動(dòng)和主射流火焰卷吸作用的共同影響。這三方面因素共同作用E4的效果是:二次射流火焰自身由于受到主射流火焰的卷吸作用以及氣化爐主回流區的影響而略微向上游偏斜:另一方面，二次火焰周?chē)臍怏w由于同-段爐時(shí)受主射流火焰和二次火焰射流的卷吸作用，在二-0.8-0.40.00.40.次火焰左側區域和右側區域分別形成了2個(gè)逆時(shí)針距中心線(xiàn)距高/m方向的渦，如圖5(a)所示。相應地，壁面回流的形圖6 Texaco 氣化爐和分級氣化爐在二次噴嘴高度成使爐體下游溫度較低的氣體被卷吸至二次射流處對沖面上的徑向速度分布比較區，并和氧氣發(fā)生反應生成高溫氣體，再進(jìn)入主射Fig.6 Comparison of radial velocity profle in the counter流區，從而在二次火焰交匯處形成較為明顯的高溫flow section at the height of secondary jet in a Texacogasifer and a staged gasifier區，并呈現如圖4(b)所示的溫度特征。在與二次射圖7為氣化爐內軸向速度為0 m/s的等值面，流相乘直的對沖面上,二次射流的相匯和對沖加劇通過(guò)該等值面可形象地看出二次射流對氣化爐局了該平面上氣流向壁面的徑向擴散作用，因此使回部區域氣流的卷吸作用，以及二次射流對沖面上氣流區的區域縮小,如圖5(b)所示。由于回流區縮小，流向氣化爐徑向擴展的效果。由此可見(jiàn)，二次射流且二次射流對沖的氣休溫度較高，這部分氣體更多的引入，對氣化爐內局部流場(chǎng)的改變是比較大的，地進(jìn)入穹頂區域，從而導致對沖面上穹頂區域的溫無(wú)論是在射流縱切面還是在與射流縱切面相垂直度比二次射流截面上穹項區域的溫度稍微高一的對沖切面上，局部混合過(guò)程都得到加強，這同冷態(tài)測試得到的結論相-致[21。 混合作用的增強對氣化過(guò)程是有利的，因此盡管相對GE氣化爐來(lái)說(shuō)，該分級式氣化爐爐內溫度并不算高，但碳轉化率反而要高一些8。向) .次治氧截血(b)二次火焰對沖面圖7分級氣化爐中軸向速度為0 m/s的等值面圖5不同截面上的速度矢量Fig. 7 Iso-surface of 0 m/s of axialFig 5 Distribution of velocity vector in dfftrent setionsvelocity in the staged gasifier中國電機工程學(xué)報第28卷4結論(in Chinese).u吳玉新，張建勝，岳光溪，等.用簡(jiǎn)化PDF模型對Texco氣化爐基于簡(jiǎn)化PDF模型對山西某非熔渣-熔渣分級運行特性的分析UI.中國電機工程學(xué)報，2007, 27(32): 57-62.氣流床煤氣化爐進(jìn)行了三維數值模擬。通過(guò)對該分Wu Yuxin, Zhang Jiansheng, Yue Guangxi, et al. Analysis ofgasification performance of a texaco gasifier based on presumed級氣化爐內流場(chǎng)特性和溫度等值面特征的分析，發(fā)modelUJ]. Pocedings of the CSEE, 2007, 27(32): 57-62(in Chinese).現分級氣化爐中由于二次對沖給氧射流的引入，造[12] TSAN-HSing Shih, Liou W w, ShabbirA, etal. A new k-e eddyviscosity model for high reynolds number tubulent flows成了二次卷吸效應以及沖擊射流效應，加強了爐內]. Computers Fluids, 1995, 24(3); 227-238.混合過(guò)程，有利于碳轉化率的進(jìn)-步 提高。[13]張妮， 曾凡桂。降文萍.中國典型動(dòng)力煤種熱解動(dòng)力學(xué)分析[].太原理工大學(xué)學(xué)報，2005,5 365); 549-552.參考文獻Zhang Ni, Zeng Fangui, Jiang Wenping. Pyrolysis kinetics analysisof chinese typical steam coals. journal of taiyuan university of[1] 陳家仁.加壓氣流床煤氣化工藝的發(fā)展現狀及存在問(wèn)題[D].煤化tchnologyYJI. Journal of Taiyuan Uuniversity of Tchcnology, 2005,工，2006， 34(6); 1-7.36(5); 549-552(in Chinese).Chen Jiaren. Technology status and problems in pressurized entrained[14] Liu Guisu, Niksa s. Coal conversion submodels for designflow coal gasicatio[U]. Coul Chemical Industy, 2006, 34(6): 1-7(inapplications at elevated pressures. Part I. devoltilization and charChinese),oxidaion[J]. Progress in Energy and Combustion Science, 2003,[21 王利君.德士古氣化爐工藝燒損壞原因分析[J].煉油與化工，29(5); 425-477.2006，17(4); 37-39.[15] Smith I w."Wang Lijun. Analysis of causes for damage of texaco gasifier processInternational Symposium on Combustion, Haifa, Israel, 1982.burner[J]. Refining and Chemical Industry(J]. 2006, 17(4); 37-39(in[16] MonsonC R, Germane GI, BlackhamAU, et al. Char oxidacion atChinese).elevated pessures, combustion and fame[I]. Combustion and Flame,[3] 王旭賓.德士古煤氣化工藝燒嘴的探討[D]。 上?；?，201);1995，100(4): 669-683.[17] 王明敏。張建勝，話(huà)光溪，等.煤焦與水蒸氣的氣化實(shí)驗及表觀(guān)Wang Xubin. Bumer study for texaco coal gasification process反應動(dòng)力學(xué)分析刀.中國電機T程學(xué)報，2008, 285); 3438.]. Shang Hai Chemical Industy, 201); 15-18(in Chinese).Wang Mingmin, Zhang Jiansheng, Yue Cuangxi, et al. Experimental[4] 張素琳。水煤漿氣化技術(shù)的特點(diǎn)及應用U.山西化工，2003, 23();study and apparent reaction kinetics analysis on the char-steam53-55.aifiaion[JI, Pocedigs of the CSEE, 2008, 28(5);: 3438 (inZhang Sulin. Application and tchnology characteristics of thecoal- water slury gaifcation[J]. Shanxi Chemical Industry, 2003,[18] Muhlen HJ, Heek K H, Juntgen H. Kinetic stndies of steam23(1); 53-55(im Chinese),gasifcation of char in the pesence of H2, CO2 and COU]. Fuel, 1985,[5] 黎軍. 德士古水煤漿氣化工藝概況[幾.安徽化工，2001, 27();64(8) 944-949.46-49.[19] 王志剛， 禚玉群，陳昌和，等.四角切圓鍋爐流場(chǎng)偽擴敝效應網(wǎng)Li Jum。Introduction of texaco coal-water slurry gasification格的研究J].中國電機[程學(xué)報，2007, 27<5); 27.technology[D]. Anbui Chemical ldustry, 20,27() 4649(in Chinese).Wang Zhigang, Zhuo Yuqun, Chen Changhe, et al. Mesh investigation[6] Zhang Jiansheng. Li Junfu, Yue Guangxi. Experiment study on stagedabout cosslow dffusion of computation flow dynamics in tungntialentrained flow coal gasification[C]. Proceedings of the 24th Annualcombustion flow feldD]. Pocedings of the CSEE, 2007, 27():Johannesburg, 2007.22-27in Chinese).[7] 張建勝，胡文斌，岳光溪，等.分級氣流床氣化爐模型研究[].化20] Reynolds W C. The element potential method for chermical學(xué)工程，2007，35(3); 1418.equiibrium analysis: Implementation in the interactive programZhang Jiansheng, Hu Wenbin, Yue Guangxi, et al. Study on theSTANIANIRI. Stanford: Stanford University, 1986.modeling of staged entrained flow gasifier[J]. Chemical Engineering+[21] 張建勝，吳玉新，岳光溪，等.二次氣流對分級氣化爐內三維速2007, 35(); 1418(in Chines),度分布的影響小].燃燒科學(xué)與技術(shù)，2007， 13(2): 131-135.[8] 中國石油和化學(xué) 工業(yè)協(xié)會(huì )，非熔濟熔渣分級氣化技術(shù)工業(yè)示范項Zhang Jiansheng, Wu Yuxin, Yue Guangxi, et al. Efe of second目現場(chǎng)考核報告[R].北京:中國石油和化學(xué)T.業(yè)協(xié)會(huì )，2007.airlow on three dimensional velocity distribution in staged coalChina Petroleum and Chemical Engineering Associaion. Reports on thegasifer{J]. Joumal of Combustion and Science and Technology,field test of the demonstration projects of nonslagging sagging staged2007，13(2): 131-135(in Chinese).gasification technology[R]. Beiing CPCEA 2007(in Chinese).[9] 吳玉新， 張建勝，岳光溪，等.用于Texaco氣化爐同軸射流計算收稿日期: 2008-05-14的不同治流模型的比較UJ，化工學(xué)報，2007， 58(3); 537-543.作者簡(jiǎn)介:Wu Yuxin， Zhang jiansheng, Yue Guangxi, et al. Comparison of吳玉新(1979-),男，博土研究生，主要從事different turbulence models in computation of co-axial jet stream of煤氣化技術(shù)理論研究和開(kāi)發(fā)，wuyx02@mails. thu.Texaco gasifier[J]. Journal of Chemical Industry and Engineringedu.cn.(China), 2007. 58(3): 537-543(in Chinese).[10]吳玉新，張建勝，岳光溪，等.簡(jiǎn)化PDF模型對Texaco氣化爐的三維數值模擬UJ.化工學(xué)報，2007, 58(9); 2369 -2374.Wu Yuxin, Zhang Jiansheng. Yue Guangxi, etal. A 3-d numerical吳玉新simulation of a texxco gasifier using assumned pdf modelUJ. Joumal of(責任編輯車(chē)德競)Chemical Industry and Enginering(China), 2007, 58(9); 2369-2374