內循環(huán)流化床煤氣化爐的試驗研究和設計

第23卷第4期動(dòng)力工程Vol, 23 No. 42003年8月POWER ENGINEERINGAug. 2003文章編號:1000-6761 (2003)04-2524-06內循環(huán)流化床煤氣化爐的試驗研究和設計方夢(mèng)祥，施正倫，王勤輝，余春江，駱仲泱，岑可法(浙江大學(xué)熱能工程研究所;教育部能源潔凈利用與環(huán)境教育部重點(diǎn)實(shí)驗室，杭州310027)摘要:介紹了一種內循環(huán)流化床煤氣化爐 ,它由氣化室和燃燒室組成,采用蒸汽和空氣鼓風(fēng),可產(chǎn)生中熱值煤氣。在小型試驗臺上對運行參數和結構尺寸對物料循環(huán)的影響進(jìn)行了試驗，提出了合理的運行設計參數,并建立了顆粒通過(guò)水平孔口物料循環(huán)模型。在此基礎上,進(jìn)行100kg/h 小型內循環(huán)流化床氣化爐設計。圍10表4參9關(guān)鍵詞;內循環(huán);流化床;煤氣化;物料循環(huán)中圖分類(lèi)號:TK 229. 8. 文獻標識碼:A隨著(zhù)我國環(huán)保要求的提高,在現有企業(yè)廠(chǎng)礦Chang等[則提出了無(wú)氣體串通的顆粒循環(huán)系統運行的近40萬(wàn)臺工業(yè)鍋爐和手燒爐由于效率低、可用于煉焦和煤氣化工藝。污染大,急需改造。另- -方面,由于油價(jià)上升,使很本文提出的內循環(huán)流化床煤氣化方案的基本多企業(yè)無(wú)法承受油爐的運行。煤氣化技術(shù)由于可設想如圖1所示。它是由兩個(gè)并列的流化床組成，以提供潔凈的煤氣代替煤和燃油,正受到大家的在兩流化床相鄰隔墻上沿高度方向開(kāi)兩個(gè)一定距重視,但目前工業(yè)用的煤氣化爐大多采用空氣/水離的孔,使兩床相互連通。兩流化床采用不同風(fēng)速蒸汽鼓風(fēng),產(chǎn)生的煤氣熱值較低,無(wú)法滿(mǎn)足許多冶鼓風(fēng),形成高速床和低速床。由于兩床密相區高度金和化工生產(chǎn)工藝的要求。另-方面,現有產(chǎn)生中和孔隙率不同;形成了如圖2所示的壓力分布特.熱值煤氣的煤氣化工藝采用純氧鼓風(fēng)、高溫高壓性。運行(如德士古爐,U-GAS爐),使系統投資和運煤氣.+行成本很高,無(wú)法為廣大中小企業(yè)所接受。尋求一種工藝簡(jiǎn)單、投資省的中熱值煤氣化工藝一直是氣化室燃燒室人們追求的目標。(低速床)(高速床)為此,浙江大學(xué)熱能工程研究所提出了采用SH2,內循環(huán)流化床產(chǎn)生中熱值煤氣的方案。本文介紹蒸汽H該流化床煤氣爐設想、冷態(tài)試驗結果和100kg/h內循環(huán)流化床煤氣爐設計?！鼃↑|*|↑↑↑1內 循環(huán)流化床煤氣爐方案空氣圖1內循環(huán) 流化床煤氣爐方案多流化床物料循環(huán)系統廣泛用于催化劑再.在下部孔口形成從低速床向高速床的壓差，生、熱量傳遞、煉焦和煤氣化工藝[1~4。D. M. .使粒子通過(guò)孔口從低速床向高速床運動(dòng)。在上部Meadows等0提出了床中加提升管不均勻布風(fēng)孔口形成由高速床向低速床的壓差,使粒子由高產(chǎn)生中熱值煤氣的煤氣化方案,并進(jìn)行了冷態(tài)試速床向低速床運動(dòng)。這樣,粒子通過(guò)下部孔口從低驗。F.F.Sindirs5°]則提出了4個(gè)流化室連通的物速床中國煤中高速床進(jìn)入低料循環(huán)系統,用于催化劑再生等工藝,Y. O.;環(huán)。如果低速床為氣fYH、CNMHG度為800c~收稿日期:2002-06-03修訂 日期:2002-12-04作耆簡(jiǎn)介:方夢(mèng)祥(1965-),男,教授。主要從事煤和生物850 °C;高速床為燃燒室,用空氣鼓風(fēng),運行溫度質(zhì)氣化和燃燒.CO2控制技術(shù)等方面的研究。為900 °C~950 °C;煤首先給人氣化室,在氣化室第4期動(dòng)力工程●2525●中進(jìn)行干餾和氣化,產(chǎn)生中熱值煤氣;氣化室中半大,顆粒速度可以通過(guò)人工慢放錄像判讀和計算焦經(jīng)下部孔口進(jìn)入燃燒室燃燒,產(chǎn)生熱量一部分機處理得到。我們發(fā)現:顆粒通過(guò)下部孔口流動(dòng)呈加熱循環(huán)物料以提供氣化室氣化吸熱;另一方面脈動(dòng)性并沿孔口高度有一定的速度分布。因此,我產(chǎn)生水蒸汽供氣化室用汽和外用。因此,本工藝可們將下部孔口沿高度分成幾個(gè)區域,測量不同區產(chǎn)生中熱值煤氣。由于本方案不需純氧鼓風(fēng),而且域不同時(shí)刻的顆粒速度,求取不同區域顆粒速度結構簡(jiǎn)單，投資和運行成本較低;此外,本方案還時(shí)均值U,,則總物料循環(huán)量Gs由下式近似求得:可采用石灰石脫硫,煤氣中H2S含量較低。因此，Gs= p,(1-εa)b 2U,Ahj (kg/s) (1) .本方案可滿(mǎn)足中小企業(yè)產(chǎn)生中熱值煤氣的需求。顯然,在.上述方案中,兩床間足夠穩定的物料循環(huán)式中Pp一- 顆粒密度量以保證有足夠連續的熱量供氣化吸熱是本方案m--物料臨界孔隙率的關(guān)鍵。b---孔口寬度,mU,-下部孔口j截面的顆粒速度Ohj-- j 截面高度3試驗結 果和討論[低速床 |影響顆粒循環(huán)量的主要因素有床料的特性、高速床和低速床風(fēng)速U%和U;以及隔板的結構高速床|尺寸如上下兩孔口的大小0H1和SH2、2孔口的距離H。我們對上述主要因素進(jìn)行了試驗,結下部孔上郁孔h/ mm果如下:3.1顆粒特性的影響圖2壓力分布特性床料的篩分特性、密度、流化特性都對2床間2試驗設備和實(shí)驗方法循環(huán)量有影響,圖3為相同結構尺寸和靜床高度內循環(huán)流化床物料循環(huán)試驗是在冷態(tài)試驗臺下,用灰渣和塑料珠作床料時(shí),通過(guò)孔口的體積流上進(jìn)行的，低速床截面為280mmX100mm,高速量隨風(fēng)速的變化。從圖上可以看出:流化床灰渣的床截面為280mm X 100mm,中間隔板上開(kāi)兩個(gè)一循環(huán)量要比塑料珠大。這一-方面由于灰渣的密度定距離的方孔,上下兩孔的大小和距離通過(guò)更換比塑料珠大,在相同床高上,孔口兩側的推動(dòng)力壓中間隔板來(lái)變化。試驗臺前后側面為透明玻璃便差較大;另一方面，由于灰渣的流動(dòng)性要比塑料珠于觀(guān)察和攝像,左右兩側面上開(kāi)有壓力側孔,可進(jìn)好。行壓力測量。試驗所用的床料為塑料球和流化床3.5|+ 流化床灰渣灰渣,其床料特性如表1。目+塑料球表1床料的物理特性特性粒度形狀平均粒|粒子比|臨界流臨界空化速度郵1.5床料范圍系數 徑d|重P,Ums腺率1(mm) $ (mm) (kg/m2)(m/s)Cmf0.塑料珠3~549971.05| 0.571121.4.,.1.6.80~3| 1| 2.39 10260.56 | 0. 487U,/ui流化床灰流0~8| 0.7 2.26| 2433| 0.71| 0. 45圖3床料對循環(huán)量的影 響測量顆粒循環(huán)量有很多方法,有用應變式探中國煤化工1000M.頭測量固體速率[5]、光導纖維測速0、電感式測CCH.CNMHG.速叨、熱反應測速[8]、錄像測速°等。本文作者曾3.2“網(wǎng)懷風(fēng)還時(shí)聯(lián)啊試驗過(guò)熱反應測速、光導纖維測速和壁面錄像法,兩床的風(fēng)速對兩床的流化和循環(huán)量的影響較發(fā)現壁面錄像法測量顆粒速度比較直觀(guān)，數據量大。試驗發(fā)現:對塑料球,當運行風(fēng)速U/Umf>1.動(dòng)力工程第23卷4時(shí)，就能良好流化;而對流化床灰渣,當U/Umf影響示于圖6。由圖可見(jiàn);隨著(zhù)兩床風(fēng)速比增大，.>2時(shí),才能正常流化。循環(huán)量增加,當風(fēng)速比增大到某一值時(shí) ,再增大風(fēng)(1)高速床風(fēng)速不變時(shí),低速床風(fēng)速變化對循速比,循環(huán)量略有下降,這是因為低速床的床料流環(huán)量的影響示于圖4。從圖上可以看出:高速床風(fēng)動(dòng)性變差影響了顆粒循環(huán)。因此,存在合理的風(fēng)速速U%不變時(shí),減小低速床風(fēng)速U,即U:/U增比范圍,此時(shí)循環(huán)量較大。加,循環(huán)速率先迅速增加,而后又逐漸降低,這是12因為低速床風(fēng)速一方面影響低速床粒子的流動(dòng)一U/Umr- 1.9+U:/Umr=20性,另一方面影響兩床差壓。隨著(zhù)U堿少,U,/U,增加,孔口兩側推動(dòng)力增大但流動(dòng)性變化不大,故循環(huán)量迅速增加。當U減少到某~ -值后,雖然床間的推動(dòng)力增大,但床料的流動(dòng)性變差,影響孔口顆粒循環(huán),故循環(huán)量要減小。)2 r1.21.4w./u1.6.8- +Un/Umr-2.2→Un/Um●2.3 I圖6兩床風(fēng)速比對循環(huán)量影響(Hmf= 380mm,H m= 170mm.OH = 50mm.OH2=100mm)3.3孔口布置 的影響。隔板上的上下兩孔口的大小及位置對床間的顆粒循環(huán)量有較大的影響。1.4U%/U.61.(1)兩孔口位置對循環(huán)量的影響。當其它參數不變時(shí)，下部孔口距床底越近,孔圖4低速床風(fēng)速對循環(huán)盤(pán)的影響口兩側壓差推動(dòng)力越大,循環(huán)量也越大。上部孔口(Hmf= 380mm.H = 170mm,0H1= 50mm,OH2=距低速床床面越近,推動(dòng)力越大,循環(huán)量也越大。(2)低速床風(fēng)速不變時(shí),高速床風(fēng)速變化對循但在床面附近,床層較稀,床間氣體串通量也較環(huán)量的影響示于圖5.從圖上可以看出:隨著(zhù)高速大,對應用不利。一般，上部孔口開(kāi)在靜止床高附床風(fēng)速增加,循環(huán)量增加,但當Uh達到某一數值近。圖7為兩孔口間距對循環(huán)率的影響。從圖上時(shí),Uh再增加,循環(huán)量變化不大。這是由于高速可以看出:兩孔垂直距離越小，循環(huán)量也越小，這床風(fēng)速增加,孔口兩側的壓差增大,循環(huán)量增大，是因為兩側推動(dòng)力減少的緣故。但當高速床達到某-值后,Uh再增大,由于高速床中鼓泡劇烈，高速床的高速氣流對孔口流動(dòng)產(chǎn)(.[+ U、/U、-14◆Ug/U1=1.s |生一定的“堵塞”作用，因而循環(huán)量增大緩慢。(3)在總風(fēng)量一定時(shí),兩床風(fēng)速比對循環(huán)量的36+U:/Um-1.4 I+Ug/Umr=1.S0050202503006H/mm圖7孔距對循環(huán)最的影響(Hmf = 400mm,U/Umf= 1.8, 0H\ = 50mm, OHz.2U,/U2中國煤化工0HCNMHG環(huán)顆粒的停留圖5高速床風(fēng)速對循環(huán)毋影響時(shí)間,對雙床煤氣化系統,為了便氣化室循環(huán)過(guò)來(lái)(Hmf= 380mm,H= 170mm, 0H; = 50mm, 0H2=.的冷渣有足夠的時(shí)間在燃燒室內加熱,要求兩孔口有一定的水平距離。此值可由渣升溫所需的時(shí)第4期動(dòng)力工看●2527●口頂部的顆粒速度越大,流動(dòng)截面高度也越大。圖9為上部孔口保持不變，下部孔口大小變化對循L」環(huán)量的影響。由圖可見(jiàn):隨著(zhù)孔口增大,循環(huán)量增大,但當孔口高度0H1增大到某一值后,再增大,循環(huán)量反而減少,即此時(shí)顆粒流動(dòng)截面高度減少,因此,存在合理的孔口高度。.3.4床間氣體串通量↑u,↑u。在本方案中我們希望兩床間沒(méi)有氣體串通。圈8顆粒通過(guò)孔口時(shí)瞬時(shí)速度分布但實(shí)際上,有孔口相通。有濃度差必有氣體串通，間與兩孔口擴散速度來(lái)求得。但太大的氣體串通量會(huì )嚴重影響反應產(chǎn)物。為此，12我們用氫氣作示蹤氣體對床間的氣體申通量進(jìn)行. | 。U/U1=141測量。-+ u,/U1=1.5圖10為一定結構尺寸下，上部孔口氣體串通量和通過(guò)下部孔口氣體串通量隨風(fēng)速度變化。從圖上可以看出:下部孔口氣體量較大，而上部孔口活氣體串通量?jì)H占不大的比例。這是因為下部孔口顆粒循環(huán)主要靠?jì)蓚葔翰钔苿?dòng)氣體橫向流動(dòng)將顆208100 120粒從一床帶向另一床,而上部間隙氣體僅靠?jì)蓚认虏靠卓诟叨? mm濃度差引起分子擴散，因此量很小。圖9下部孔口尺寸及 循環(huán)量的影響試驗結果還表明:在合理的運行范圍內,上部(Hmf = 400mm,U/Umf = 1.8, 0H:- 150mm,H=.孔口氣體串通量小于3%,通過(guò)下部孔口氣體串170mm)通量小于5%,也即從燃燒室到氣化室氣體申通量不大,對煤氣熱值影響較小。+上部孔口3.5合 理結構尺寸及運行工況+下部孔口總結.上面的試驗結果,我們可以看出:兩床的風(fēng)速差是物料循環(huán)的關(guān)鍵.合理的風(fēng)速比下,合理的結構尺寸是保證循環(huán)穩定和循環(huán)量較大的要.素。從大量的試驗結果中,我們得到內循環(huán)床氣化爐合理的結構尺寸及運行風(fēng)速。1.21.4.. 1 1.6.8(1)下部孔口下沿距布風(fēng)板的距離A視其工Ug1Ui業(yè)應用而定,越小越好。氣化時(shí),A可取100~圖10風(fēng)速比對氣體串通盤(pán)的影響150mm。(Hmf = 400mm,U/Umf= 1. 8, OH = 95mm,(2).上部孔口下沿在靜床高附近。0H2=150mm)(3)下部孔口高度OH可取0. 15~0.2Hmf，(2)孔口大小對循環(huán)量的影響上部孔口高度OH2可取1~1.50H1。我們研究了方形孔大小對顆粒循環(huán)量的影.(4)兩孔的寬度由物料循環(huán)量確定,水平距離響。對方形孔,孔的寬度越大即顆粒流動(dòng)截面寬度視隔板尺寸而定,但應留-定的距離。越大,循環(huán)量也越大。對孔的高度,這要涉及到孔(5)對煤氣化爐兩床運行風(fēng)速:U1/Umf>2.口流動(dòng)截面問(wèn)題。圖8為顆粒通過(guò)孔口時(shí)瞬時(shí)速2,Uh/U1=1.3~1. 7,視實(shí)際運行需要調節。度分布。試驗發(fā)現:顆粒通過(guò)孔口的速度分布呈拋中國煤化工有一定量的概物線(xiàn)形,上面速度大,下面小。顆粒通過(guò)孔口的流念,我HCN M H G引人入循環(huán)倍率動(dòng)截面高度和孔口高度是不同的,孔口較小時(shí),沿R。整個(gè)孔口高度都有顆粒在流動(dòng);孔口較大時(shí),顆粒R = Gs/B(2)流動(dòng)高度僅占孔口高度一.部分;兩側壓差越大,孔式中B為給料量,我們按給料在床中平均?！?528●動(dòng)力工程第23卷留時(shí)間1h估算,根據試驗結果我們得到循環(huán)流化表3主要設計參數床最高物料循環(huán)倍率可達到30~40倍,一般氣化名稱(chēng)單位結果吸熱需要物料循環(huán)量為20~30倍。因此，內循環(huán)給料量.kg/h10氣化室爐址C85流化床物料循環(huán)量滿(mǎn)足氣化吸熱的要求。氣化室下部截面mm270X270氣化室流化風(fēng)速m/s2.54顆粒循環(huán)量計算氣化室凈煤氣盤(pán)Nm2/h3對雙流化床顆粒循環(huán)量模型目前主要針對物煤氣熱值MJ/Nm315. 02燃燒室溫度920料通過(guò)垂直提升管或下降管流落的研究[0,對顆燃燒室下部風(fēng)速mn/s粒通過(guò)水平孔口流動(dòng)研究甚少。本文在試驗基礎燃燒室布風(fēng)板尺寸上,提出了顆粒通過(guò)水平孔口物料循環(huán)計算公式。燃燒室產(chǎn)生蒸汽量330試驗結果表明:顆粒通過(guò)孔口速度分布呈拋氣化室自用蒸汽量kg/h_150循環(huán)物料量2200隔墻上孔口尺寸100X 130物線(xiàn)形,而且在不同運行條件下具有相似性,我們用下式對試驗數據進(jìn)行了關(guān)聯(lián):表4干煤氣成分u/uo = (y/OH,)"(3)cOCH, I CqH4T CO2式中u--孔口高度y處顆粒流動(dòng)速度%%T%%%工%二MJ/Nm29.1 0.8 5143 | 18.6 2.82 17. 25uo--孔口頂部顆粒流動(dòng)速度m一-速度指數,對本試驗條件m=0.55設計給煤量為100kg/h,氣化室運行溫度為試驗發(fā)現:兩側壓差越大,孔口頂部的顆粒速800 °C,采用蒸汽鼓風(fēng)，流化風(fēng)速為2. 5m/s,氣化度越大，因此我們將下部孔口頂部顆粒速度uo和室下部截面為270mmX270mm,密相區床高為0.6m,上部截面為540mmX540mm,氣化室總高孔口頂部?jì)蓚葔翰頞p1用下式進(jìn)行關(guān)聯(lián):為5m。0~10mm煤和0~2mm石灰石分別由螺uo=cC。("-c|" Opy(4)旋絞籠給人氣化室,在氣化室內發(fā)生熱解和氣化反應,產(chǎn)生的高溫煤氣經(jīng)氣化爐出口高效分離器對燃煤流化床渣,可得到1.256分離后,送人煤氣冷卻器冷卻和兩級洗滌塔洗滌uo= 3.312X 10-6(“-2 Opl:?8 (5)后再經(jīng)一千式過(guò)濾器過(guò)濾，由煤氣泵送入儲氣罐則顆粒通過(guò)孔口截面的流量:供生產(chǎn)使用,千餾半焦隨同循環(huán)物料經(jīng)下部孔口G,= (1-Em)P,b. uo( dy (6)進(jìn)人燃燒室,產(chǎn)生熱量用于加熱循環(huán)物料、煙氣。燃燒室設計床溫為920°C,下部風(fēng)速為4m/s,布=(1-Emj)Ppb●uo●AH1(7)風(fēng)板尺寸為270mm X 270mm,密相區床高為0.. m+i我們利用上述公式進(jìn)行計算,計算結果與試6m,爐膛上部截面為540mmX540mm。從燃燒室驗值誤差小于5%,可見(jiàn)本模型可很好預測顆粒出來(lái)高溫煙氣經(jīng)高效分離器分離后,固體物料經(jīng)返料器送入燃燒室循環(huán)燃燒。高溫煙氣從分離器通過(guò)孔口的流動(dòng)。出來(lái)后,經(jīng)過(guò)熱器和蒸汽發(fā)生器冷卻,變成150 °C5小型內循環(huán)流化床煤氣化爐設計左右煙氣經(jīng)布袋除塵器除塵后由煙囪排出,產(chǎn)生在上述試驗基礎上,根據杭州某廠(chǎng)要求,我們.的水蒸汽一部分供氣化室使用,其余外供。進(jìn)行了小型內循環(huán)流化床氣化爐設計,設計煤種5結論為平頂山煙煤,其成分分析示于表2,設計的內循內循環(huán)流化床氣化爐可產(chǎn)生中熱值煤氣,而環(huán)流化床氣化爐主要參數如表3.表4。表2設計煤種:平頂山煙煤(0~8mm)且結構簡(jiǎn)單.投資和運行成本低.可廣泛用于中小企業(yè)中國煤化工冷態(tài)試驗結果表Ca|Hr|O,|NeS.AMtV.FC|Qneer明，HCNMHGR寸是保證兩床%| %| %|%|%%|%|%| % kJ/kg間物料循環(huán)穩定和循環(huán)量較大的要素,是本方案60.2|3.7| 4.90.90.723.4 7 22.2|47.4 23539的關(guān)鍵。本文所提出的合理運行設計參數可用于指導工業(yè)設計。在此基礎上,本文介紹了100kg/h第4期動(dòng)力工程●2529●小型內循環(huán)流化床氣化爐設計,本氣化爐可產(chǎn)生idized beds without gas mixing [J]. Circulating FluidizedBed Technology, 1985: 397.36Nm'/h的中熱值煤氣。[5]吉岡.0.96m直徑流化床中顆粒的循環(huán)巍動(dòng)[C].化學(xué)工學(xué)論參考文獻:文集,1980.53(10);454.[6] Ishida M，et al. Measurement of the velocity and drection of[1] Yong J, et al. A study on particle flow between fluidizedflow of solid particles in a fluidized bed UJ]. Powder Tech-beds J]. Fluidization'85 Science and Technology, 1985,nology. 1985(44): 77~84.172~183. .[7] Abellon R D. A single radio trace particle method for the de-[2] Meadows D M. SA 改進(jìn)的煤炭氣化新技術(shù)[J].煤炭加工與termination of solids circulation rate in interconnected flu-利用,1989,(5):42.idized beds [J]. Power Technology, 1997<92); 52~60.[3] Snieders F F, et al. The dynamics of large particles in a four-[8] Yamazaki M. Kogaku Kogku Ronbunshu []. 1979(5):compartment interconnected fluidized bed []. Power Tech-nology, 199101):229~-239.[9]方夢(mèng)祥.循環(huán)流化床燃氣蒸汽聯(lián)產(chǎn)機理研究[D].斷江大學(xué)博[4] Chong Y O, et al. Solids circulation between adjacent flu-士學(xué)位論文,1991.Experimental Research and Design of Coal GasifierBased on Inter-Circulating Fluidized BedFANG Meng-xiang，SHI Zheng-lun，YU Chun- jiangLUO Zhong-yang，CEN Ke- fa(Clean Energy and Environment Engrg. Key Lab of MOE, Institute forThermal Power Engrg.，Zhejiang Univ.，Hangzhou 310027, China)Schoof of Engergy and Power Engry. , Xi'an Jjiaotong Univ.，Xi'an 710047)Abstract: This paper introduced a coal gasifier based on inter -circulating fluidized bed , which consisitsof two beds, a gasifier chamber and a combustor chamber and can produce middle heating value gaswith air and steam blown. The effect of bed material, operation velocities, and bed structure on solidcirculating rate between two beds has been tested at a small scale test facility and reasonable operationand design parameters have been put forward. a mathematical model has been established to calculatesolid circulating rate. On bases of this, a 100kg/h coal based on inter-circulating fluidized bed gasiferhas been designed. Figs 10, tables 4 and refs 9.Key words: inter-circulating fluidized bed ; coal gasification; solid circulation(上接第2581頁(yè))Experimental Study of Single Phase Local Convective HeatTransfer Impinged by Circular Liquid JetsZHOU Ding-wei'，MA Chong -fang'，LIU Deng -ying2(1. School of Environment and Energy Engrg, Beiing Polytechnic Univ.，Beijing 100020, China;2. Institute of Engrg. Thermophysics , Chinese Academy of Sciences, Beijing 100080, China)Abstract : Experimental study was carried out to determine the local heat transfer coefficients of r/d=0,2,3,5 and 5 and radial distribution systematically, and中國煤化工vere correlated.The effects of jet exit Reynolds number and fluid temperaYHC N M H Gefficients were .discussed in detail. At last, the exponent meanings of Reynolds number ot Nuo~ Re correlation wasexplained. Figs 4, tables 3 and refs 14.Key words :jet impingement ; convective heat transfer ; highly-wetting-liquid